【正文】 當(dāng)軸心力對(duì)截面計(jì)算中心距離e0=MbkNbka6時(shí)，應(yīng)按下式重新計(jì)算最大基底壓力。Vkh177。A≥Nkfaγmd式中Nk——為相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的豎向力值；fa——為修正后的地基承載力特征值?；A(chǔ)底部尺寸根據(jù)地基承載力計(jì)算確定。短邊方向的鋼筋應(yīng)置于長(zhǎng)邊方向鋼筋之上。表151 基礎(chǔ)設(shè)計(jì)的內(nèi)力M/KN當(dāng)符合此條件時(shí)，僅從無(wú)地震作用時(shí)柱內(nèi)力組合表中選取內(nèi)力作為設(shè)計(jì)基礎(chǔ)時(shí)的控制內(nèi)力。m Hn= Vc=+=柱的抗剪承載能力 V= +1ftbh0+fyvAsvsh0+式中 λ——偏心受壓構(gòu)件計(jì)算截面的剪跨比，λ=Hn2h0，當(dāng)λ1時(shí)取λ=1，當(dāng)λ3時(shí)取λ=3； N——考慮地震作用組合的框架柱軸向壓力設(shè)計(jì)值，當(dāng)N?！芾?、受壓鋼筋面積。)(大偏心受壓) As=As39。表中：e0=MN ea=h30或20mm較大值 ei=e0+ea ξ1=+≤ ξ2=≤1，當(dāng)l0h15時(shí)，取ξ2= η=1+11400eih0l0h2ξ1ξ2； e=ηei+h2as ξ=Nα1fcbh0(大偏心受壓) ξ=(h0as39。m N== ② M=McⅢⅢ==m?McⅡⅡ=+=m取Mc39。m第一層梁與B柱節(jié)點(diǎn)的柱端彎矩值由內(nèi)力組合表134查得。第一層梁與B柱節(jié)點(diǎn)的梁彎矩值由內(nèi)力組合表134查得。若采用對(duì)稱配筋，可采用兩組中較大者進(jìn)行配筋。若柱形成塑性鉸，則會(huì)伴隨產(chǎn)生極大的層間位移，危及結(jié)構(gòu)承受垂直荷載的能力并可能使結(jié)構(gòu)成為機(jī)動(dòng)體系。表142 梁的斜截面強(qiáng)度計(jì)算截面支座A右支座B左支座B右設(shè)計(jì)剪力V‘γREV‘bh0250*465250*465250*465直徑肢數(shù)2Φ62Φ62Φ6Asv1箍筋間距s150150150Vcs=+ρsr=nAsvbsρsvmin= 框架柱以第一、二層B柱為例，對(duì)圖141中的ⅠⅠ、ⅡⅡ、ⅢⅢ截面進(jìn)行設(shè)計(jì)。m =m Mbr=圖中M單位為KNN?2柱頂M?N?柱底M177。*36柱頂M?N?柱底M177。N?2柱頂M?N?柱底M177。*36柱頂M?N?柱底M177。剪力值應(yīng)取V左，V右39。V跨中MABMBC表中恒載和活載的組合，梁端彎矩取調(diào)幅后的數(shù)值(圖11括號(hào)中數(shù)值)，剪力取調(diào)幅后的較大值，如圖123所示，圖中M左、M右為調(diào)幅前彎矩值。V跨中MABMBC2A右M177。VB左M?V續(xù)表132層次位置內(nèi)力荷載類別豎向荷載組合豎向荷載與地震力組合恒載1活載2地震荷載3①+②(1+②)177。VB左M?VB右M177。m）（KN/m）AB跨6 54321BC跨6 5 4321續(xù)表131 項(xiàng) 目跨 層次l RAx1MGE(m)(KN)(m)（KN表131 MGE及Xi值計(jì)算項(xiàng) 目跨 層次(恒+) qMGA（KN在豎向荷載與地震力組合時(shí)，跨間最大彎矩MGE采用數(shù)解法計(jì)算，如圖131所示圖131 框架梁內(nèi)力組合圖 圖132 調(diào)幅前后剪力值變化圖中MGA、MGB——重力荷載作用下梁端的彎矩；MEA、MEB——水平地震作用下梁端彎矩；RA、RB——豎向荷載與地震荷載共同作用下梁端反力。m(m(梁端剪力 V=Vq＋Vm式中 Vq——梁上均布荷載引起的剪力，Vq=12ql Vm——梁端彎矩引起的剪力，Vm=M左M右l柱軸力 N =V＋P式中 V——梁端剪力； P——節(jié)點(diǎn)集中力及柱自重以AB跨五、六層梁在恒載作用下，梁端剪力及柱軸力計(jì)算為例。傳遞系數(shù) 遠(yuǎn)端固端。表117 縱向框架多形驗(yàn)算層次層間剪力層間剛度層間位移層高??654321框架柱剪力及彎矩計(jì)算，采用D值法，Vzi=γzhViVcz=VziDDMczu=Vcz1yhMczl=VczyhMbz=MczkbkbVbz=Mbzl+MbzrlNz=1nVbzlVbzr式中Vzi——樓層地震剪力設(shè)計(jì)值γzh——水平地震作用分項(xiàng)系數(shù)，Vcz——柱的地震剪力設(shè)計(jì)值Mczu Mczl——柱的上下端地震彎矩設(shè)計(jì)值y——反彎點(diǎn)高度比h——柱高∑Mcz——節(jié)點(diǎn)處各柱端彎矩設(shè)計(jì)值 ∑kb——節(jié)點(diǎn)處各梁線剛度之和Vbz——梁端地震剪力設(shè)計(jì)值Mbzu Mbzl——分別為梁左、右兩端地震彎矩設(shè)計(jì)值l——梁跨度Vbzl Vbzr——節(jié)點(diǎn)處左、右側(cè)梁端地震剪力設(shè)計(jì)值Nz——柱地震軸向力設(shè)計(jì)值其結(jié)果見(jiàn)表118框架梁端彎矩、剪力及柱軸力見(jiàn)表119表118 地震力作用下框架梁端彎矩及柱軸力層次AB跨BC跨柱軸力lM左M右VblM左M右VbNANB654321 中柱兩側(cè)梁端彎矩按梁線剛度分配。對(duì)一般層，這種分布基本符合實(shí)際，但對(duì)結(jié)構(gòu)上部，水平作用小于按時(shí)程分析法和振型分解法求得的結(jié)果，特別對(duì)于周期較長(zhǎng)的結(jié)構(gòu)相差甚遠(yuǎn)，地震的宏觀震害也表明，結(jié)構(gòu)上部往往震害比較嚴(yán)重，因此引入δn，即頂部附加作用系數(shù)考慮頂部地震力的加大。在未求出框架的周期前，無(wú)法求出框架的地震力及位移，??T是將框架的重力荷載視為水平作用力，求得的假想框架頂點(diǎn)位移。將結(jié)構(gòu)按質(zhì)量分布情況簡(jiǎn)化成無(wú)限質(zhì)點(diǎn)的懸臂直桿，導(dǎo)出以直桿頂點(diǎn)位移表示的基頻公式。得出計(jì)算框架圖，如圖101圖101 橫向框架梁計(jì)算簡(jiǎn)圖及柱編號(hào) 樓面及屋面永久荷載（恒荷載）標(biāo)準(zhǔn)值屋面恒標(biāo)準(zhǔn)值：20mm厚1:2 水泥砂漿找平 20 =100～140mm厚（2%找坡）膨脹珍珠巖 (+)/27= KN?m2 100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板 25 =15mm厚紙筋石灰抹底 16= 屋面恒荷載 屋面恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值為 (15+)(2++)=樓面恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 25mm厚水泥砂漿面層 20=100mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板 25=15mm厚紙筋石灰抹底 16= 樓面恒荷載 樓面恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值為 (15+)(2++)=屋面均布荷載計(jì)算重力荷載代表值時(shí)，僅考慮屋面雪荷載雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值為 (15+)(2++)=樓面均布活荷載樓面均布活荷載對(duì)旅店的一般房間是，會(huì)議室、走廊、樓梯、門廳等處為，為計(jì)算方便，樓面均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為(15+)(2++)= 梁、柱、墻、窗、門重力荷載計(jì)算四至六層框架柱自重 25= 柱側(cè)粉刷 17= 二至三層框架柱自重 25= 柱側(cè)粉刷 17= 一層框架柱自重 25= 柱側(cè)粉刷 17= 邊跨L1，L2框架梁自重 25= 梁側(cè)粉刷 2()17= 中跨L3，L4框架梁自重 25=梁側(cè)粉刷 2()17= 邊跨L5框架梁自重 25=梁側(cè)粉刷 2()17= 邊跨填充墻自重 四至六層邊跨填充墻自重 ()19=墻面粉刷 ()217= 二至三層邊跨填充墻自重 ()19=墻面粉刷 ()217= 一層邊跨填充墻自重 ()19=墻面粉刷 ()217= 含門窗墻自重 四至六層房間窗下墻體自重 ()19= 粉刷 217= 窗上墻體自重 ()19= 粉刷 217=窗邊墻體自重 ()19= 粉刷 217= 樓梯及衛(wèi)生間窗下墻體自重 ()19= 粉刷 217= 窗上墻體自重 ()19= 粉刷 217=窗邊墻體自重 ()19= 粉刷 217= 房間門上墻體自重 ()19= 粉刷