【正文】 當軸心力對截面計算中心距離e0=MbkNbka6時，應按下式重新計算最大基底壓力。Vkh177。A≥Nkfaγmd式中Nk——為相應于荷載效應標準組合時，上部結構傳至基礎頂面的豎向力值；fa——為修正后的地基承載力特征值?；A底部尺寸根據(jù)地基承載力計算確定。短邊方向的鋼筋應置于長邊方向鋼筋之上。表151 基礎設計的內力M/KN當符合此條件時，僅從無地震作用時柱內力組合表中選取內力作為設計基礎時的控制內力。m Hn= Vc=+=柱的抗剪承載能力 V= +1ftbh0+fyvAsvsh0+式中 λ——偏心受壓構件計算截面的剪跨比，λ=Hn2h0，當λ1時取λ=1，當λ3時取λ=3； N——考慮地震作用組合的框架柱軸向壓力設計值，當N?！芾?、受壓鋼筋面積。)(大偏心受壓) As=As39。表中：e0=MN ea=h30或20mm較大值 ei=e0+ea ξ1=+≤ ξ2=≤1，當l0h15時，取ξ2= η=1+11400eih0l0h2ξ1ξ2； e=ηei+h2as ξ=Nα1fcbh0(大偏心受壓) ξ=(h0as39。m N== ② M=McⅢⅢ==m?McⅡⅡ=+=m取Mc39。m第一層梁與B柱節(jié)點的柱端彎矩值由內力組合表134查得。第一層梁與B柱節(jié)點的梁彎矩值由內力組合表134查得。若采用對稱配筋，可采用兩組中較大者進行配筋。若柱形成塑性鉸，則會伴隨產(chǎn)生極大的層間位移，危及結構承受垂直荷載的能力并可能使結構成為機動體系。表142 梁的斜截面強度計算截面支座A右支座B左支座B右設計剪力V‘γREV‘bh0250*465250*465250*465直徑肢數(shù)2Φ62Φ62Φ6Asv1箍筋間距s150150150Vcs=+ρsr=nAsvbsρsvmin= 框架柱以第一、二層B柱為例，對圖141中的ⅠⅠ、ⅡⅡ、ⅢⅢ截面進行設計。m =m Mbr=圖中M單位為KNN?2柱頂M?N?柱底M177。*36柱頂M?N?柱底M177。N?2柱頂M?N?柱底M177。*36柱頂M?N?柱底M177。剪力值應取V左，V右39。V跨中MABMBC表中恒載和活載的組合，梁端彎矩取調幅后的數(shù)值(圖11括號中數(shù)值)，剪力取調幅后的較大值，如圖123所示，圖中M左、M右為調幅前彎矩值。V跨中MABMBC2A右M177。VB左M?V續(xù)表132層次位置內力荷載類別豎向荷載組合豎向荷載與地震力組合恒載1活載2地震荷載3①+②(1+②)177。VB左M?VB右M177。m）（KN/m）AB跨6 54321BC跨6 5 4321續(xù)表131 項 目跨 層次l RAx1MGE(m)(KN)(m)（KN表131 MGE及Xi值計算項 目跨 層次(恒+) qMGA（KN在豎向荷載與地震力組合時，跨間最大彎矩MGE采用數(shù)解法計算，如圖131所示圖131 框架梁內力組合圖 圖132 調幅前后剪力值變化圖中MGA、MGB——重力荷載作用下梁端的彎矩；MEA、MEB——水平地震作用下梁端彎矩；RA、RB——豎向荷載與地震荷載共同作用下梁端反力。m(m(梁端剪力 V=Vq＋Vm式中 Vq——梁上均布荷載引起的剪力，Vq=12ql Vm——梁端彎矩引起的剪力，Vm=M左M右l柱軸力 N =V＋P式中 V——梁端剪力； P——節(jié)點集中力及柱自重以AB跨五、六層梁在恒載作用下，梁端剪力及柱軸力計算為例。傳遞系數(shù) 遠端固端。表117 縱向框架多形驗算層次層間剪力層間剛度層間位移層高??654321框架柱剪力及彎矩計算，采用D值法，Vzi=γzhViVcz=VziDDMczu=Vcz1yhMczl=VczyhMbz=MczkbkbVbz=Mbzl+MbzrlNz=1nVbzlVbzr式中Vzi——樓層地震剪力設計值γzh——水平地震作用分項系數(shù)，Vcz——柱的地震剪力設計值Mczu Mczl——柱的上下端地震彎矩設計值y——反彎點高度比h——柱高∑Mcz——節(jié)點處各柱端彎矩設計值 ∑kb——節(jié)點處各梁線剛度之和Vbz——梁端地震剪力設計值Mbzu Mbzl——分別為梁左、右兩端地震彎矩設計值l——梁跨度Vbzl Vbzr——節(jié)點處左、右側梁端地震剪力設計值Nz——柱地震軸向力設計值其結果見表118框架梁端彎矩、剪力及柱軸力見表119表118 地震力作用下框架梁端彎矩及柱軸力層次AB跨BC跨柱軸力lM左M右VblM左M右VbNANB654321 中柱兩側梁端彎矩按梁線剛度分配。對一般層，這種分布基本符合實際，但對結構上部，水平作用小于按時程分析法和振型分解法求得的結果，特別對于周期較長的結構相差甚遠，地震的宏觀震害也表明，結構上部往往震害比較嚴重，因此引入δn，即頂部附加作用系數(shù)考慮頂部地震力的加大。在未求出框架的周期前，無法求出框架的地震力及位移，??T是將框架的重力荷載視為水平作用力，求得的假想框架頂點位移。將結構按質量分布情況簡化成無限質點的懸臂直桿，導出以直桿頂點位移表示的基頻公式。得出計算框架圖，如圖101圖101 橫向框架梁計算簡圖及柱編號 樓面及屋面永久荷載（恒荷載）標準值屋面恒標準值：20mm厚1:2 水泥砂漿找平 20 =100～140mm厚（2%找坡）膨脹珍珠巖 (+)/27= KN?m2 100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板 25 =15mm厚紙筋石灰抹底 16= 屋面恒荷載 屋面恒荷載標準值為 (15+)(2++)=樓面恒荷載標準值： 25mm厚水泥砂漿面層 20=100mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板 25=15mm厚紙筋石灰抹底 16= 樓面恒荷載 樓面恒荷載標準值為 (15+)(2++)=屋面均布荷載計算重力荷載代表值時，僅考慮屋面雪荷載雪荷載標準值為 (15+)(2++)=樓面均布活荷載樓面均布活荷載對旅店的一般房間是，會議室、走廊、樓梯、門廳等處為，為計算方便，樓面均布活荷載標準值為(15+)(2++)= 梁、柱、墻、窗、門重力荷載計算四至六層框架柱自重 25= 柱側粉刷 17= 二至三層框架柱自重 25= 柱側粉刷 17= 一層框架柱自重 25= 柱側粉刷 17= 邊跨L1，L2框架梁自重 25= 梁側粉刷 2()17= 中跨L3，L4框架梁自重 25=梁側粉刷 2()17= 邊跨L5框架梁自重 25=梁側粉刷 2()17= 邊跨填充墻自重 四至六層邊跨填充墻自重 ()19=墻面粉刷 ()217= 二至三層邊跨填充墻自重 ()19=墻面粉刷 ()217= 一層邊跨填充墻自重 ()19=墻面粉刷 ()217= 含門窗墻自重 四至六層房間窗下墻體自重 ()19= 粉刷 217= 窗上墻體自重 ()19= 粉刷 217=窗邊墻體自重 ()19= 粉刷 217= 樓梯及衛(wèi)生間窗下墻體自重 ()19= 粉刷 217= 窗上墻體自重 ()19= 粉刷 217=窗邊墻體自重 ()19= 粉刷 217= 房間門上墻體自重 ()19= 粉刷