【正文】 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　　 　 （b)活荷載作用下圖 橫向框架彎矩的二次分配法（M 單位：KNm）溫州大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 建筑與土木工程學(xué)院 29 溫州大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 建筑與土木工程學(xué)院 30 溫州大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 建筑與土木工程學(xué)院 31 溫州大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 建筑與土木工程學(xué)院 32 （a）恒載作用下框架的軸力計算：包括聯(lián)系梁傳來的荷載及柱自重柱自重設(shè)計值：底層：25=其余層：25= KN表 恒載作用下柱軸力溫州大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 建筑與土木工程學(xué)院 33 梁 端 剪 力 自 重 軸 力 柱 端 集 中力 梁 端 剪 力左 梁 端 剪 力右 自 重 軸 力 E軸 與 K軸 單 位 (KN) H軸 與 J軸 單 位 (KN) （b） 活載作用下框架的軸力計算表 滿跨活載作用下柱軸力（KN）柱 端 集 中 力 梁 端 剪力 軸 力 柱 端 集中 力 梁 端 剪力 左 梁 端 剪力 右 軸 力6 5 52 4 52 3 52 2 52 1 52 層E軸 與 H軸 KN H軸 與 J軸 KN滿跨活載作用下梁剪力、柱軸力（KN） 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用下的內(nèi)力計算頂層計算：D 軸線柱：求柱剪力：因 ,則 V== ??反彎點高度：由 查表， ?溫州大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 建筑與土木工程學(xué)院 34 ，則 ； ，則 ；頂層不考慮 ，則：i??1y???? 3y2y0138y?柱端彎矩：柱頂： ，6(0.)DMKNm?????????????柱底： ，19???2bE 軸線柱：求柱剪力：因 ,則 V== ??反彎點高度：由 查表， .25y?，則 ； ，則 ；頂層不考慮 ，則：??1y3.??柱端彎矩：柱頂： 54(.)FMKNm????????????柱底： 02??該層的 G 軸柱計算結(jié)果同 D 軸相等，F(xiàn) 軸柱計算結(jié)果同 E 軸相等。其余各層的計算過程與頂層相同,不再一一贅述。將計算結(jié)果匯總于下表：E 軸與 K 軸： 表 (上 ) (下 )（ KNm） （ KNm）6 9 25 4 3 2 1 層 號 V（ KN） yD?tcMbcH 軸與 J 軸： 表 溫州大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 建筑與土木工程學(xué)院 35 (上 ) (下 )（ KNm） （ KNm）6 5 4 173 2 1 層 次 V（ KN） yD?tcMbc梁端彎矩計算中柱處梁： ；()llbtbcriM??()rrbtbcliM??邊柱處梁： t總梁端剪力，按公式 計算lrbV??梁端軸力，按公式 計算， 為柱在 i 層的軸力，以受壓為正。()nlribkiN???iN計算結(jié)果見下表所示： 表 層次6 9 9 5 4 3 2 1 EH跨 梁 HJ跨 梁 JK跨 梁lbMrlbVlbMrlbVlbMrlbVl溫州大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 建筑與土木工程學(xué)院 36 風(fēng)荷載作用下框架彎矩圖溫州大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 建筑與土木工程學(xué)院 37 風(fēng)荷載作用下梁端剪力及柱軸力圖彎矩調(diào)幅計算過程見下表：（其中 ）1())2mm????左 右彎矩標(biāo)準(zhǔn)值 調(diào)幅后彎矩標(biāo)準(zhǔn)值荷載種類樓層跨向 M 左 M 右 M 最大調(diào)幅系數(shù) M 左 M 右 △mM=M 最大+△mDE EF 0 層 FG DE EF 0 層 FG DE EF 0 層 FG DE EF 0 層 FG 恒載2 DE 溫州大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 建筑與土木工程學(xué)院 38 EF 0 FG DE EF 0 層 FG DE EF 0 層 FG DE EF 0 層 FG DE EF 0 層 FG DE EF 0 層 FG DE EF 0 層 FG DE EF 0 活載1層 FG 彎矩調(diào)幅計算 框架內(nèi)力組合各種荷載情況下的框架內(nèi)力求和后，根據(jù)最不利又是可能的原則進行內(nèi)力組合。當(dāng)考慮結(jié)構(gòu)塑性內(nèi)力重分布的有利影響時，應(yīng)在內(nèi)力組合之前對豎向荷載作用下的內(nèi)力進行調(diào)幅。分別考慮恒荷載和活荷載由可變荷載效應(yīng)控制的組合和由永久荷載效應(yīng)控制的組合，并比較兩種組合的內(nèi)力，取最不利者。由于構(gòu)件控制截面的內(nèi)力值應(yīng)取支座邊緣處，為此，進行組合前，應(yīng)先計算各控制截面處的（支座邊緣處的）內(nèi)力值。梁支座邊緣處的內(nèi)力值： 2bMV??邊 ＝ q?邊 =式中 ——支座邊緣截面的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值；M邊——支座邊緣截面的剪力標(biāo)準(zhǔn)值；V邊——梁柱中線交點處的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值；溫州大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 建筑與土木工程學(xué)院 39 ——與 相應(yīng)的梁柱中線交點處的剪力標(biāo)準(zhǔn)值；VM——梁單位長度的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值；q——梁端支座寬度（即柱截面高度） 。b柱上端控制截面在上層的梁底，柱下端控制截面在下層的梁頂。按軸線計算簡圖算得得柱端內(nèi)力值，宜換算到控制面處的值。為了簡化起見，也可采用軸線處內(nèi)力值，這樣算得的鋼筋用量比需要的鋼筋用量略微多一點。表 1 用于承載力計算的框架梁由可變荷載效應(yīng)控制的基本組合表（梁 DE）溫州大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 建筑與土木工程學(xué)院 40 恒 載 活 載 左 風(fēng) 右 風(fēng)① ② ③ ④ 組 合 項 目 值 組 合 項 目 值 組 合 項 目 值左 M V 中 M V右 M V 左 M V 中 M V右 M V 左 M V 中 M V右 M V 左 M V 中 M V右 M V 左 M V 中 M V右 M V 左 M V 中 M V右 M V 1① +② +④① +②+④① +②+③① +② +③① +②+③2① +② +④① +②+④① +②+③① +② +③① +②+③3① +② +④① +②+④① +②+③① +② +③① +②+③4① +② +④① +②+④① +②+③① +②+③① +②+③① +②+④① +②+③① +②+③① +②+③樓 層5① +②+④6① +②+④① +②+④① +②+③① +②+③① +②+③Mmax及 相 應(yīng) 的 V Mmin及 相 應(yīng) 的 V |V|max及 相 應(yīng) 的 M注：活載②滿跨布置；恒載①為 和 ；GkkV活載②和左風(fēng)③、右風(fēng)④為 和 ；QkMkV以上各值均為支座邊的 M 和 V；表中彎矩的單位為 ，剪力單位為 。kNm?N溫州大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 建筑與土木工程學(xué)院 41 表 2 用于承載力計算的框架梁由永久荷載效應(yīng)控制的基本組合表（梁 DE）恒 載 活 載① ② 組 合 項 目 值 組 合 項 目 值 組 合 項 目 值左 M V 中 M V右 M V 左 M V 中 M V右 M V 左 M V 中 M V右 M V 左 M V 中 M V右 M V 左 M V 中 M V右 M V 左 M V 中 M V右 M V Mmax及 相 應(yīng) 的 V Mmin及 相 應(yīng) 的 V |V|max及 相 應(yīng) 的 M6① +② ① +②① +②① +② ① +②樓 層5① +② ① +②① +②① +② ① +②4① +② ① +②① +②① +② ① +②3① +② ① +②① +②① +② ① +②2① +② ① +②① +②① +② ① +②1① +② ① +②① +②① +② ① +②溫州大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 建筑與土木工程學(xué)院 42 恒載①為 和 ；GkMGkV活載②為 和 ；Q以上各值均為支座邊的 M 和 V；表中彎矩的單位為 ，剪力單位為 。kNm?kN 表 3 用于承載力計算的框架梁由可變荷載效應(yīng)控制的基本組合表（梁 EF）溫州大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 建筑與土木工程學(xué)院