某某辦公室建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)畢業(yè)論文-資料下載頁(yè)
2025-06-28 19:35本頁(yè)面
【正文】 c=103/ =，無(wú)需調(diào)整。第4層，同理也無(wú)需調(diào)整。第3層，柱頂軸壓比[uN] = N/Ac fc=103/ =?？芍?，一、二、三層柱端組合的彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)符合下式要求： ΣMc=ηcΣMb注：ΣMc為節(jié)點(diǎn)上下柱端截面順時(shí)針或逆時(shí)針?lè)较蚪M合的彎矩設(shè)計(jì)值之 和，上下柱端的彎矩設(shè)計(jì)值可按彈性分析分配。 ΣMb為節(jié)點(diǎn)左右梁端截面順時(shí)針或逆時(shí)針?lè)较蚪M合的彎矩設(shè)計(jì)值之和。 ηc柱端彎矩增大系數(shù)。橫向框架A柱柱端組合彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整（相當(dāng)于本層柱凈高上下端的彎矩設(shè)計(jì)值）層次654321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底γRE（ΣMc=ηcΣMb） γREN 二、B柱第6層，按《抗震規(guī)范》，無(wú)需調(diào)整。 經(jīng)計(jì)算當(dāng)軸力N=fc Ac=6002/103= KN 時(shí)，方符合調(diào)整的條件，可知B柱調(diào)整圖如下：橫向框架B柱柱端組合彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整層次654321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底γRE（ΣMc=ηcΣMb） γREN 第八節(jié) 柱端剪力組合和設(shè)計(jì)值的調(diào)整例：第6層：恒載SGk =（M上+M下）/h=（）/=活載SQk =（M上+M下）/h=（）/=地震作用SEk =（M上+M下）/h=（+）/= 調(diào)整：（+）/= 橫向框架A柱剪力組合與調(diào)整（KN）層次SGkSQkSEk1SEk2γRe[（SGk+）+] ++V=γRe[ηvc（M bc +M lc）/hn ]126 5 4 3 2 1 同理，層次SGkSQkSEk1SEk2γRe[（SGk+）+] ++V=γRe[ηvc（M bc +M lc）/hn ]126 5 4 3 2 1 橫向框架B柱剪力組合與調(diào)整（KN）第三篇 構(gòu)件設(shè)計(jì)第一章 截面設(shè)計(jì)第一節(jié) 框架梁以第1層AB跨框架梁的計(jì)算為例。一、梁的最不利內(nèi)力 經(jīng)以上計(jì)算可知，梁的最不利內(nèi)力如下：跨間： Mmax= KNm支座A：Mmax= KNm支座Bl：Mmax= KNm調(diào)整后剪力：V= KN二、梁正截面受彎承載力計(jì)算抗震設(shè)計(jì)中，對(duì)于樓面現(xiàn)澆的框架結(jié)構(gòu)，梁支座負(fù)彎矩按矩形截面計(jì)算縱筋數(shù)量?？缰姓龔澗匕碩形截面計(jì)算縱筋數(shù)量，跨中截面的計(jì)算彎矩，應(yīng)取該跨的跨間最大正彎矩或支座彎矩與1/2簡(jiǎn)支梁彎矩之中的較大者，依據(jù)上述理論，得：(一)、考慮跨間最大彎矩處：按T形截面設(shè)計(jì)，翼緣計(jì)算寬度bf，按跨度考慮，取bf，=l/3=，梁內(nèi)縱向鋼筋選II級(jí)熱扎鋼筋，（fy=fy，=310N/mm2）， h0=ha=60035=565mm，因?yàn)閒cm =bf，hf，（ h0 hf，/2）=2600120（565120/2）=m KNm屬第一類T形截面。下部跨間截面按單筋T形截面計(jì)算：αs=M/（fcmbf，h02）=106/ξ=1（12αs）1/2=As=ξfcmbf，h0/fy=2400565/310= mm2實(shí)配鋼筋2Ф22Ф22，As=1742 mm2。ρ=1742/300/565=%ρmin=%，滿足要求。梁端截面受壓區(qū)相對(duì)高度：ξ=fyAs/（fcmbf，h0）=3101742/，符合二級(jí)抗震設(shè)計(jì)要求(二)、考慮兩支座處： 將下部跨間截面的2Ф22Ф22鋼筋伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋，As，=1742 mm2，再計(jì)算相應(yīng)的受拉鋼筋A(yù)s，即支座A上部，αs=[M fy, As，(h0a,)]/（fcmbf，h02）=[1063101742(56535) ]/= ξ=1（12αs）1/2=可近似取 As=M/fy/(h0a,)=106/310/（56535）= mm2 實(shí)配鋼筋2Ф22Ф22，As=2724 mm2。 支座Bl上部： As=M/fy/(h0a,)=106/310/（56535）= mm2 實(shí)配鋼筋2Ф22Ф22，As=2724 mm2。ρ=2724/300/565=%ρmin=%，又As，/ As =1742/2724=，滿足梁的抗震構(gòu)造要求。三、梁斜截面受剪承載力計(jì)算(一)、驗(yàn)算截面尺寸：hw=h0=565mmhw/b=565/300=4,屬厚腹梁。=300565 =V=182700N可知，截面符合條件。(二)、驗(yàn)算是否需要計(jì)算配置箍筋：=300565 =V=182700N可知，需按計(jì)算配箍。(三)、箍筋選擇及梁斜截面受剪承載力計(jì)算：梁端加密區(qū)箍筋取Ф8@100，箍筋用I級(jí)Q235熱扎鋼筋，fyv=210N/mm,則 + =300565+2102565/100 =182700N ρsv= nAsv1/bs=2ρsvmin=，非加密區(qū)箍筋取Ф8@150。箍筋配置，滿足構(gòu)造要求。配筋圖如下圖所示：其它梁的配筋計(jì)算見(jiàn)下表：層次截面M（KNm）ξ計(jì)算As，（mm2）實(shí)配As，（mm2）計(jì)算As（mm2）實(shí)配As（mm2）As/As，ρ（%）配箍1支座A 0 4Ф22Ф22(2724) 加密區(qū)雙肢Ф8@100,非加密區(qū)雙肢Ф8@150Bl 0 4Ф22Ф22(2724)AB跨間 2Ф22Ф22(1742)支座Br 0 5Ф25(2454)加密區(qū)四肢Ф8@80非加密區(qū)四肢Ф8@100BC跨間 4Ф25(1964)2支座A0 5Ф25(2454)加密區(qū)雙肢Ф8@100非加密區(qū)雙肢Ф8@150Bl0 5Ф25(2454)AB跨間 4Ф22(1520)支座Br 5Ф23(2077)加密區(qū)四肢Ф8@100非加密區(qū)四肢Ф8@150BC跨間 4Ф24(1808)3支座A 0 5Ф23(2077)加密區(qū)雙肢Ф8@100非加密區(qū)雙肢Ф8@150Bl 0 5Ф23(2077)AB跨間 3Ф23(1246)支座Br 5Ф22(1900)加密區(qū)四肢Ф8@100非加密區(qū)四肢Ф8@150BC跨間 4Ф26(1593)4支座A 0 4Ф24(1808)加密區(qū)雙肢Ф8@100非加密區(qū)雙肢Ф8@150Bl 0 4Ф24(1808)AB跨間 2Ф25(982)支座Br 3Ф25(1473)加密區(qū)雙肢Ф8@100非加密區(qū)雙肢Ф8@150BC跨間 4Ф20(1256)5支座A 0 3Ф25(1473)加密區(qū)雙肢Ф8@100非加密區(qū)雙肢Ф8@150Bl 0 3Ф25(1473)AB跨間 2Ф18(509)支座Br 5Ф16(1005)加密區(qū)雙肢Ф8@100非加密區(qū)雙肢Ф8@150BC跨間 3Ф22(1140)6支座A 0 5Ф16(1005)加密區(qū)雙肢Ф8@100非加密區(qū)雙肢Ф8@150Bl 0 5Ф16(1005)AB跨間 2Ф14(308)支座Br 3Ф16(603)加密區(qū)雙肢Ф8@100非加密區(qū)雙肢Ф8@150BC跨間 3Ф14(461)第二節(jié) 框架柱一、柱截面尺寸驗(yàn)算根據(jù)《抗震規(guī)范》，對(duì)于二級(jí)抗震等級(jí)，剪跨比大于2。下表給出了框架柱各層剪跨比和軸壓比計(jì)算結(jié)果，注意，表中的Mc、Vc和N都不應(yīng)考慮抗震調(diào)整系數(shù)，由表可見(jiàn)，各柱的剪跨比和軸壓比均滿足規(guī)范要求。柱的剪跨比和軸壓比驗(yàn)算柱號(hào)層次b（mm）h0（mm）fcm（N/mm2）Mc（KNm）Vc（KN）N（KN）Mc/Vch0N/fcmbh0A柱665061025650610246506102365061022650610217006602B柱665061025650610246506102365061022650610217006602例：第1層A柱：柱截面寬度：b=700 mm柱截面有效高度：h0=70040=660 mm混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：fcm= N/mm2柱端彎矩計(jì)算值：Mc取上下端彎矩的最大值。Mc=（KNm）柱端剪力計(jì)算值：Vc =柱軸力N取柱頂、柱底的最大值：N=剪跨比：Mc/Vch0=103/2軸壓比：N/fcmbh0=103/二、柱正截面承載力計(jì)算先以第1層A柱為例，(一)、最不利組合一（調(diào)整后）：Mmax= KNm，N= KN軸向力對(duì)截面重心的偏心矩e0=M/N=106/(103) = mm附加偏心矩ea取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30兩者中的較大值，即700/30=，故取ea= mm。 柱的計(jì)算長(zhǎng)度，根據(jù)《抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》，對(duì)于現(xiàn)澆樓蓋的底層柱， l0== 初始偏心矩：ei=e0+ea=+= mm 因?yàn)殚L(zhǎng)細(xì)比l0/h=4700/700=5，故應(yīng)考慮偏心矩增大系數(shù)η。 ξ1=7002/（103） = 取ξ1=又l0/h15，取ξ2=得η=1+ l02ξ1ξ2h0/1400eih2 =1+660/1400/ =軸向力作用點(diǎn)至受拉鋼筋A(yù)s合力點(diǎn)之間的距離 e=ηei+h/2as =+700/240 = mm對(duì)稱配筋：ξ=x/h0=N/fcmbh0=103/ =ξb=為大偏壓情況。 As,=As=[Neξ() fcmb h02]/fy,/(h0as,)=[103() 7006602]/310/(66040)=(mm2)(二)、最不利組合二：Nmax=， M=m此組內(nèi)力是非地震組合情況，且無(wú)水平荷載效應(yīng)，故不必進(jìn)行調(diào)整。 軸向力對(duì)截面重心的偏心矩e0=M/N=106/(103) =初始偏心矩：ei=e0+ea=+=長(zhǎng)細(xì)比l0/h=4700/700=5，故應(yīng)考慮偏心矩增大系數(shù)η。 ξ1=7002/（103）=取ξ1=
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