鞍山科信公司辦公樓建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)畢業(yè)論文-資料下載頁(yè)
2025-06-22 12:23本頁(yè)面
【正文】 P——節(jié)點(diǎn)集中力及柱自重。例：第5層荷載引起的剪力：VqA=VqB= VqB=VQC=本方案中，彎矩引起的剪力: VmA=VmB=()很小，可忽略不計(jì)。A柱： N頂=+= kN 柱重：25= kN N底= N頂+=B柱： N頂=++= kN（kN）層次彎矩引起剪力(AB)荷載引起的剪力柱軸力AB跨BC跨A柱B柱VmA=VmBVqA=VqBVqB=VqCN頂N底N頂N底54321注：第一層柱自重：25=?；钶d作用下：計(jì)算方法與恒載類(lèi)似，結(jié)果如下表（kN）層次彎矩引起剪力(AB)VmA=VmB荷載引起的剪力柱軸力AB跨BC跨A柱B柱VA=VBVB=VCN頂=N底N頂=N底5040302010 風(fēng)荷載作用下框架的內(nèi)力分析風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)植 式中：：風(fēng)振系數(shù) ：風(fēng)荷載體型系數(shù) ：風(fēng)壓高度變化系數(shù) ：基本風(fēng)壓（1）查得 任務(wù)書(shū)上0. 5（2）體型為矩形=（3） =++=18m ，按B類(lèi)場(chǎng)地 ，=（內(nèi)插法采用），計(jì)算結(jié)果如下表所示： 值計(jì)算離地高度18的值（4）（5）各層樓面處及屋面處的水平地震力： 底層： F1 = 四層：F4 = 二層： F2= 五層：F5 = 三層： F3= （6）風(fēng)荷載作用下各層樓面及屋面處的水平力： 底層： Fwk1= (+) =二層： Fwk2= (+) = 三層： Fwk3= (+) = 四層： Fwk4= (+) = 五層： Fwk5= =因風(fēng)荷載作用小于地震力的10%，風(fēng)荷載所帶來(lái)的結(jié)構(gòu)側(cè)移顯然能滿(mǎn)足規(guī)范要求，且在內(nèi)力組合計(jì)算時(shí)不考慮，風(fēng)荷載布置如圖所示： 風(fēng)荷載布置圖（） 內(nèi)力組合 框架梁內(nèi)力組合 結(jié)構(gòu)抗震等級(jí)：根據(jù)《抗震規(guī)范》，本方案為三級(jí)抗震等級(jí)?？蚣芰簝?nèi)力組合：本方案考慮了四種內(nèi)力組合， 即+++（+）[（+）+]考慮到鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)具有塑性?xún)?nèi)力重分布的性質(zhì)，在豎向荷載下適當(dāng)降低梁端彎矩，進(jìn)行調(diào)幅（）后進(jìn)行組合，以減少負(fù)彎矩鋼筋的擁擠現(xiàn)象。在恒載和活載作用下，跨間可近似取跨中的M代替， 式中： 、 跨中M若小于，那么應(yīng)取在豎向荷載與地震力組合時(shí)，： 框架梁內(nèi)力組合圖 圖中： 、表示重力荷載作用下梁端彎矩 、表示水平地震作用下梁端彎矩 表豎向荷載與地震荷載共同作用下梁端反力對(duì)圖中作用點(diǎn)取彎矩可見(jiàn)： 那么任意截面x處的彎矩為： 由時(shí)，可求得跨間的位置為： 將代入任意截面處彎矩表達(dá)式，可得跨間最大彎矩為： 當(dāng)右震時(shí)，公式中反號(hào)即可以。其中，表中的和均有兩組數(shù)值。在表中恒載和活載的組合，梁端挽矩取調(diào)幅后的數(shù)值，剪力取調(diào)幅前后較大值，分別表調(diào)幅前后的彎矩，剪力值應(yīng)取和，見(jiàn)表所示： X值及跨間最大彎矩MGE計(jì)算 組 合（恒＋）qMGAMGBMEAMEBAB跨54321BC跨5432..1續(xù)表：MGE計(jì)算項(xiàng) 目L（m）RA（kN）x1（m）MGE（） AB跨54321BC跨543229072/1注：當(dāng)x1l或x10時(shí)，表示最大彎矩發(fā)生在支座處，應(yīng)取x1=L或x1＝0時(shí)，用M=RAx－q1x2/2－MGAMEA計(jì)算MGE； 框架梁的控制截面取支座兩端，跨中最大彎矩截面處，： 梁內(nèi)力組合表層次位置內(nèi)力荷載類(lèi)別豎向荷載豎向荷載與地震荷載組合（1）恒載（2）活載（3地震荷 載（1）+（2）（（1）+（2））（3）5MV/MV/MV0/跨中0/4MV/MV/MV0/跨中0/3MV/MV/MV0/跨中0/2MV/MV/MV0/跨中0/1MV/MV/MV0/跨中0/注：彎矩單位kN，剪力單位kN； 框架柱內(nèi)力組合框架柱取每層柱頂和柱底兩個(gè)控制截面，： A柱內(nèi)力組合表層次位置內(nèi)力荷載類(lèi)別豎向荷載豎向荷載與地震組合（1）恒載（2）活載（3）地震荷載（1）+（2）（（1）+（2））（3）5柱頂MN柱底MN4柱頂MN柱底MN3柱頂MN柱底MN2柱頂MN柱底MN1柱頂MN柱底MN注1: 彎矩單位kN，軸力單位kN； B柱內(nèi)力組合表層次位置內(nèi)力荷載類(lèi)別豎向荷載豎向荷載與地震組合（1）恒載（2）活載（3）地震荷 載（1）+（2）（（1）+（2））（3）5柱頂MN柱底MN4柱頂MN柱底MN3柱頂MN柱底MN2柱頂MN柱底MN1柱頂MN柱底MN注：彎矩單位kN，軸力單位kN； 截面設(shè)計(jì) 承載力抗力調(diào)整系數(shù) 考慮地震作用時(shí)，結(jié)構(gòu)構(gòu)件的截面設(shè)計(jì)采用下面的表達(dá)式： 式中：：：表地震作用效應(yīng)或地震作用效應(yīng)與它荷載效應(yīng)的基本組合：結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載力在此截面配筋時(shí)，組合表中與地震力組合的內(nèi)力均應(yīng)乘以再與靜力組合的內(nèi)力框進(jìn)行比較，挑選出最不利內(nèi)力。 橫向框架梁截面設(shè)計(jì) 梁的內(nèi)力控制截面示意圖混凝土強(qiáng)度等級(jí)：C30，fc＝鋼筋的強(qiáng)度等級(jí)：縱筋：HRB335 ， 箍筋：HPB300 ，式中：：表混凝土立方體抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：表鋼筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：表鋼筋的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（在計(jì)算中用與相等，可以代換使用） 梁的正截面強(qiáng)度計(jì)算以第5層AB跨框架梁的計(jì)算為例，梁的最不利內(nèi)力：經(jīng)以上計(jì)算可知，梁的最不利內(nèi)力如下： 跨間AB： Mmax= kNm 支座A：Mmax= kNm 支座Bl：Mmax= kNm 剪力：V= kN梁正截面受彎承載力計(jì)算：抗震設(shè)計(jì)中，對(duì)于樓面現(xiàn)澆的框架結(jié)構(gòu)，梁支座負(fù)彎矩按矩形截面計(jì)算縱筋數(shù)量?？缰姓龔澗匕碩形截面計(jì)算縱筋數(shù)量，跨中截面的計(jì)算彎矩，應(yīng)取該跨的跨間最大正彎矩或支座彎矩與1/2簡(jiǎn)支梁彎矩之中的較大者，依據(jù)上述理論，得：（1）考慮跨間最大彎矩處按T形截面設(shè)計(jì)，翼緣計(jì)算寬度bf，按跨度考慮，取bf，=l/3=，梁內(nèi)縱向鋼筋選HRB335熱扎鋼筋，（fy=fy，=300N/mm2），h0=ha=60035=565mm，因?yàn)閒c bf，hf，（ h0 hf，/2）=2030100（565100/2）=m kNm屬第一類(lèi)T形截面。下部跨間截面按單筋T形截面計(jì)算：αs=M/（fcmbf，h02）=106/ξ=1（12αs）1/2=As=ξfcmbf，h0/fy=2030565/300= mm2注：承載力抗震調(diào)整系數(shù)=實(shí)配鋼筋216，As=402mm2，ρ=402/250/565=%ρmin=%，滿(mǎn)足要求。梁端截面受壓區(qū)相對(duì)高度：ξ=fyAs/（fcmbf，h0）=300402/，符合三級(jí)抗震設(shè)計(jì)要求。（2）考慮兩支座處支座A上部，可近似取 As=M/fy/(h0a,)= （）106/300/（56535）= mm2實(shí)配鋼勁218，As=509 mm2。 支座Bl上部：As=M/fy/(h0a,)= （）106/300/（56535）= mm2實(shí)配鋼勁216，As=402 mm2。ρ=402/250/565=%ρmin=%，又As，/ As =509/817=，滿(mǎn)足梁的抗震構(gòu)造要求。注：B為柱寬，V近似代表柱邊緣處梁斷端剪力： 第五層框架梁正截面強(qiáng)度計(jì)算截面IIIⅢIVV－－－250565250565250565250365250365V（kN）////－－－－ 308308選筋218216216214214實(shí)配面積509402402308308ρ% 第四層框架梁正截面強(qiáng)度計(jì)算截面IIIⅢIVV－－250565250565250565250365250365V（kN）////－－－－
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