【正文】 正常使用 承載能力 0 64 正常使用 畢業(yè)設(shè)計說明書24承載能力 0 0 65 正常使用 承載能力 0 0 66 正常使用 承載能力 0 0 67 正常使用 承載能力 0 0 68 正常使用 承載能力 0 069 正常使用 承載能力 0 0 070 正常使用 承 載 能 力 極 限 狀 態(tài) 結(jié) 構(gòu) 配 筋 圖01 4 7 10 13 16 19 22 25 28 31 34 37 40 43 46 49 52 55 58 61 64 67 70 承載能力極限狀態(tài)結(jié)構(gòu)配筋圖正 常 使 用 極 限 狀 態(tài) 結(jié) 構(gòu) 配 筋 圖+001 4 7 10 13 16 19 22 25 28 31 34 37 40 43 46 49 52 55 58 61 64 67 70 正常使用極限狀態(tài)結(jié)構(gòu)配筋圖 鋼束布置原則各截面的錨固束和通過束確定以后，就確定各鋼束在箱梁中的空間位置及幾何特征。這是計算預(yù)應(yīng)力和施工放樣的依據(jù)。鋼束布置時，應(yīng)注意以下幾點： 畢業(yè)設(shè)計說明書25應(yīng)滿足構(gòu)造要求。如孔道中心最小距離，錨孔中心最小距離，最小曲線半徑，最小擴孔長度等。注意鋼束平、豎彎曲線的配合及鋼束之間的空間位置。鋼束一般應(yīng)盡量及早平彎，在錨固前豎彎。特別應(yīng)注意豎彎段上、下層鋼束不要沖突，還應(yīng)滿足孔道凈距的要求。鋼束應(yīng)盡量靠近腹板布置。這樣可使預(yù)應(yīng)力以較短的傳力路線分布在全截面上，有利于降低預(yù)應(yīng)力傳遞過程局部應(yīng)力的不利影響；能減小橫向內(nèi)力；能充分利用梗腋布束，有利于截面的輕型化。盡量以 S 形曲線錨固于設(shè)計位置，以消除錨固點產(chǎn)生的橫向力。鋼束的線形種類盡量減少，以便于計算和施工。盡量加大曲線半徑，以便于穿束和壓漿。分層布置鋼束時，應(yīng)使管道上下對齊，這樣有利于混凝土澆鑄于振搗，不可采用梅花型布置。頂板布置鋼束還應(yīng)遵循以下原則：（1）鋼束應(yīng)盡量靠截面上緣布置，以發(fā)揮其力學(xué)效應(yīng)；（2）分層 布置鋼束時應(yīng)使長束布置在上層，短束布置在下層。首先，因為先錨固短束，后錨固長束，只有這樣布置才不會發(fā)生干擾；其次長束通過的梁段較多，放在頂層能充分發(fā)揮其力學(xué)效應(yīng)；再次較長的鋼束在施工中出現(xiàn)質(zhì)量問題的幾率較高，放在頂層比較容易施工。計算所得鋼束數(shù)見表 ，只列出半結(jié)構(gòu)，由于支座沉降的存在，計算所得鋼束數(shù)可能不對稱，但在實際配筋時大約要提高 20％，故支座影響不大。畢業(yè)設(shè)計說明書26 鋼束數(shù)（取半結(jié)構(gòu)）鋼束數(shù)（19 根一束，As=140mm 2/束）單元號 極限狀態(tài) 左截面上緣 左截面下緣 單元號 左截面上緣 左截面下緣承載能力 正常使用 19 承載能力 正常使用 20 承載能力 正常使用 21 承載能力 正常使用 22 承載能力 正常使用 23 承載能力 正常使用 24 承載能力 正常使用 25 承載能力 正常使用 26 承載能力 正常使用 27 承載能力 正常使用 28 承載能力 正常使用 29 承載能力 正常使用 30 承載能力 正常使用 31 承載能力 正常使用 32 承載能力 正常使用 33 承載能力 正常使用 34 承載能力 正常使用 35 承載能力 正常使用 36 畢業(yè)設(shè)計說明書275 預(yù)應(yīng)力損失及有效預(yù)應(yīng)力計算 預(yù)應(yīng)力損失計算原理 摩阻損失 （51）()1[]kxlconemqd+=式中： ——張拉控制應(yīng)力， ； MPa=180。 ——摩擦系數(shù)，取 ； ——局部偏差影響系數(shù)，取 。k . 錨具變形損失 （52）2l PLEdD=229。 式中： ——張拉端錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮值；LD L ——張拉端至錨固端之間的距離； ——預(yù)應(yīng)力鋼筋的彈性模量。PE 溫差損失此項在后張法中不存在。 混凝土彈性壓縮損失在后張法構(gòu)件中分批張拉引起的彈性壓縮損失： （53）4lPpcEds=182。D229。式中： ——在計算截面先張拉的鋼筋重心處，由后張拉的各批鋼筋產(chǎn)生的混pcsD凝土法向應(yīng)力； ——預(yù)應(yīng)力鋼筋預(yù)混凝土彈性模量之比，PE182。 182。=180。180。= 鋼筋應(yīng)力松弛損失 （54）5()pel pekfddyx式中：?——超張拉系數(shù)，本例中 ?=；畢業(yè)設(shè)計說明書28 混凝土收縮、徐變損失 [(,)(,)15PcsEPpcl stteadfdr+= （55） pGkeppnNMeAJ???? （56）21,pspsniA?? （57）式中： pc?——構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋截面重心處，由預(yù)應(yīng)力（扣除相應(yīng)階段的應(yīng)力損失）和結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力； 0(,)cst?——預(yù)應(yīng)力筋傳力錨固齡期為 t0,計算齡期為 t 時的混凝土收縮應(yīng)變； 0(,)t?——加載齡期為 t0,計算齡期為 t 時的混凝土徐變系數(shù)；?——構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋配筋率, 。()spA???19鋼束施工階段各項預(yù)應(yīng)力損失及有效預(yù)應(yīng)力計算結(jié)果見表 。畢業(yè)設(shè)計說明書29 19鋼束第20施工階段各項預(yù)應(yīng)力損失及有效預(yù)應(yīng)力19鋼束第 20 施工階段各項預(yù)應(yīng)力損失及有效預(yù)應(yīng)力點號 sigma_s1 sigma_s2 sigma_s3 sigma_s4 sigma_s5 sigma_s6 有效預(yù)應(yīng)力1 0 0 +032 0 +033 0 0 +034 0 0 +035 165 0 0 +036 187 0 0 +037 209 0 0 +038 230 0 0 +039 285 0 0 +0310 331 0 0 +0311 371 0 0 99212 390 0 0 98413 443 0 0 91014 478 0 0 87915 494 0 0 87316 520 0 0 85617 494 0 0 87318 478 0 0 88019 443 0 0 91020 390 0 0 98821 371 0 0 98522 331 0 0 99123 285 0 0 +0324 230 0 0 +0325 209 0 0 +0326 187 0 0 +0327 165 0 0 15 +0428 187 0 0 +0329 0 0 +0330 0 +0331 0 0 +03畢業(yè)設(shè)計說明書30 19鋼束第21 施工階段各項預(yù)應(yīng)力損失及有效預(yù)應(yīng)力19鋼束第 21 施工階段各項預(yù)應(yīng)力損失及有效預(yù)應(yīng)力點號 sigma_s1 sigma_s2 sigma_s3 sigma_s4 sigma_s5 sigma_s6 有效預(yù)應(yīng)力1 0 0 0 0 +032 0 0 0 +033 0 0 0 15 +034 0 0 0 +035 0 0 0 +036 0 0 0 +037 0 0 0 +038 0 0 0 +039 0 0 0 +0310 0 0 0 95411 0 0 0 94012 0 0 0 93513 0 0 0 45 84914 0 0 0 80115 0 0 0 15 78116 0 0 0 78217 0 0 0 78018 0 0 0 80119 0 0 0 46 84820 0 0 0 93521 0 0 0 93922 0 0 0 95323 0 0 0 +0324 0 0 0 +0325 0 0 0 +0326 0 0 0 +0327 0 0 0 +0328 0 0 0 +0329 0 0 0 +0330 0 0 0 +0331 0 0 0 0 +03畢業(yè)設(shè)計說明書31 19鋼束正常使用階段各項預(yù)應(yīng)力損失19鋼束正常使用階段各項預(yù)應(yīng)力損失點號 松弛損失 收縮徐變損失 永存預(yù)應(yīng)力1 11952 11723 11714 11525 10956 11367 10988 10039 89010 11 12 13 14 15 47 16 71817 18 19 88820 21 22 100223 106124 100725 109726 113627 109728 115329 117430 116931 1195 畢業(yè)設(shè)計說明書326 預(yù)加力、徐變次內(nèi)力及內(nèi)力組合（二） 次內(nèi)力及其產(chǎn)生原因超靜定預(yù)應(yīng)力混凝土在各種內(nèi)外因素的綜合影響下，結(jié)構(gòu)因受到強迫的撓曲變形或軸向伸縮變形，所以在結(jié)構(gòu)多余約束處產(chǎn)生多余的約束力，從而引起結(jié)構(gòu)附加內(nèi)力，這部分附加內(nèi)力一般統(tǒng)稱為結(jié)構(gòu)次內(nèi)力(或稱二次力)。預(yù)加力在每個截面上對重心軸所產(chǎn)生的彎矩值稱為初預(yù)矩。 在超靜定結(jié)構(gòu)中，由于多余約束的存在，約束了結(jié)構(gòu)的變形，產(chǎn)生了贅余反力，贅余反力在梁內(nèi)引起的彎矩值稱為次力矩。應(yīng)用線形原理，將預(yù)應(yīng)力束筋的重心線轉(zhuǎn)換至壓力線上（即把由于次力矩引起的壓力線和鋼束重心線之間的偏離調(diào)整掉） ，此時可以使預(yù)加力的總力矩不變，而次力矩為零。稱這種次力矩為零的鋼束位置為吻合束位置。超靜定梁中，預(yù)加力產(chǎn)生的次力矩是線形的，由此引起的混凝土壓力線和鋼束重心線的偏離也是線形的；而混凝土梁的壓力線只與束筋的梁端偏心矩和鋼束在跨內(nèi)的形狀有關(guān)，與束筋在中間支點上的偏心矩無關(guān)。由此可見，只要保持鋼束在超靜定梁中的兩端位置不變，保持鋼束在跨內(nèi)的形狀不變，只改變束筋在中間支點上的偏心矩，則梁內(nèi)混凝土壓力線不變，亦即總預(yù)矩不便，這稱為超靜定梁中的預(yù)應(yīng)力束筋的線形轉(zhuǎn)換原則。 計算方法 （1）用力法求解預(yù)加力次力矩(分連續(xù)配筋和局部配筋)（2）用等效荷載法求解預(yù)加力的總預(yù)矩,即把預(yù)加力對混凝土的作用等效荷載的形式來代替，然后再求解。 收縮、徐變次內(nèi)力 在長期持續(xù)荷載作用下混凝土棱柱體在瞬時發(fā)生變形（彈性變形） ，以后隨時間增長而持續(xù)產(chǎn)生的那一部分變形稱為徐變變形。當超靜定結(jié)構(gòu)的徐變變形受到多余約束的制約時，結(jié)構(gòu)截面內(nèi)將產(chǎn)生附加內(nèi)力，工程上將此內(nèi)力稱為徐變次內(nèi)力。靜定結(jié)構(gòu)只產(chǎn)生徐變變形，而不產(chǎn)生次內(nèi)力，超靜定結(jié)構(gòu)由于徐變變形受到了約束，將產(chǎn)生隨著時間增長的徐變次內(nèi)力。混凝土構(gòu)件的收縮并不是由于外力產(chǎn)生的，而是由于結(jié)構(gòu)本身的特性引起的，混凝土的收縮應(yīng)變也是隨著時間變化的，它的增長速度受空氣溫度及濕度等條件的影響。對于連續(xù)梁橋結(jié)構(gòu)，一般只計算結(jié)構(gòu)的收縮位移量，為了簡化計算，一般假定收縮的變化規(guī)律與徐變的變化規(guī)律相似。畢業(yè)設(shè)計說明書33一般說，混凝土徐變和收縮對結(jié)構(gòu)的變形、結(jié)構(gòu)的內(nèi)力分布和結(jié)構(gòu)內(nèi)截面(在組合截面情況下)的應(yīng)力分布會產(chǎn)生影響。這些影響可歸納為：（1）下部結(jié)構(gòu)在受壓區(qū)的徐變和收縮會增大撓度(如梁、板)。（2）徐變會增大偏壓柱的彎曲，由此增大初始偏心，降低其承載能力。（3）預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件中，徐變和收縮會導(dǎo)致預(yù)應(yīng)力的損失。（4）如果結(jié)構(gòu)構(gòu)件截面為組合截面(不同材料組合的截面如鋼筋混凝土組合截面)，徐變將導(dǎo)致截面上應(yīng)力重分布。（5）對于超靜定結(jié)構(gòu)，混凝土徐變將導(dǎo)致結(jié)構(gòu)內(nèi)力重分布，即引起結(jié)構(gòu)的徐變次內(nèi)力。（6）混凝土收縮會使較厚構(gòu)件(或在結(jié)構(gòu)的截面形狀突變處)的表面開裂。這種表面裂縫是因為收縮總在構(gòu)件表面開始，但受到內(nèi)部的阻礙引起收縮應(yīng)力而產(chǎn)生的。收縮徐變次內(nèi)力計算的兩種思路 （1）微分平衡:即狄辛格法，基于在時間增量內(nèi)變形協(xié)調(diào)原理計算；（2）積分平衡：即換算模量法，引入時效系數(shù)，直接建立超靜定結(jié)構(gòu)在t時刻的變形協(xié)調(diào)條件來建立方程求解。 溫度次內(nèi)力 溫度對結(jié)構(gòu)的影響 溫度對結(jié)構(gòu)的影響可以從年溫變化、日照溫差和驟然降溫三個方面考慮，其中年溫變化緩慢，沿截面高度方向均勻變化，結(jié)構(gòu)整體變形，內(nèi)力變化也比較均勻，對超靜定結(jié)構(gòu)一般也不引起次內(nèi)力，計算比較簡單。日照溫差和驟然降溫都屬于局部溫度變化，其中驟然降溫作用范圍也是結(jié)構(gòu)整體