【正文】 3。mME5C5=m四層MB4C4=mMC4B4=mMC4E4=mME4C4=m三層MB3C3=mMC3B3=mMC3E3=mME3C3=m二層MB2C2=mMC2B2=mMC2E2=mME2C2=mMB5=+=mMC5==mME5==mMB4=+=mMC4==mME4= =mMB3=+=mMC3= =mME3==mMB2= +=mMC2= =mME2= =m 利用彎矩二次分配法計(jì)算框架（KJ7)在活載作用下的彎矩 繪制梁柱內(nèi)力圖（1） 梁柱彎矩圖（見(jiàn)下圖） 活載作用下支座彎矩M圖(單位：KNm）（2） 梁柱剪力圖（見(jiàn)下圖）由ΣMC5=0，VB5C5+ VB5C5=由ΣY=0，VB5C5+ VC5B5=1點(diǎn)處左邊的剪力為V1左=1點(diǎn)處右邊的剪力為V1右==由ΣMC5=0，VE5C5+ VE5C5=由ΣY=0，VE5C5+ VC5E5=1點(diǎn)處左邊的剪力為V1左=1點(diǎn)處右邊的剪力為V1右==2點(diǎn)處左邊的剪力為V2左=2點(diǎn)處右邊的剪力為V2右== 框架梁剪力表BC跨CE跨剪力（KN）VBCVCBV1左V1右VCEVECV1左V1右V2左V2右屋面層四層三層二層框架柱剪力計(jì)算：由VC=（MC上+MC下）/h得下表： 框架柱剪力表層數(shù)左邊柱（KN）中間柱（KN）右邊柱（KN）四層三層二層底層（3）梁柱軸力圖梁柱軸力的求取可取隔離體來(lái)進(jìn)行計(jì)算，如圖示B5節(jié)點(diǎn)下柱的軸力為 NB5B4=Q51+VB5C5=+=B4節(jié)點(diǎn)上柱軸力為 NB4B5=NB5B4=C5節(jié)點(diǎn)下柱的軸力為 NC5C4=Q55+VC5E5+VC5B5=++=C4節(jié)點(diǎn)上柱的軸力為 NC4C4=NC5C4=E5節(jié)點(diǎn)下柱的軸力為 NE5E4=Q57+VE5C5=+=E4節(jié)點(diǎn)上柱的軸力為 NE4E5=NE5E4= 框架軸力表B節(jié)點(diǎn)軸力（KN）C節(jié)點(diǎn)軸力（KN）E節(jié)點(diǎn)軸力（KN）NB5B4NC5C4NE5E4NB4B5NC4C5NE4E5NB4B3NC4C3NE4E3NB3B4NC3C4NE3E4NB3B2NC3C2NE3E2NB2B3NC2C3NE2E3NB2B1NC2C1NE2E1NB1B2NC1C2NE1E2 活載作用下剪力V圖(單位：KNm） 活載作用下軸力N圖(單位：KNm） 框架在風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算風(fēng)荷載作用下的受荷簡(jiǎn)圖如圖X所示。現(xiàn)用D值法計(jì)算其內(nèi)力。 計(jì)算本框架各柱的D值層次B軸（KN/m）C軸（KN/m）E軸（KN/m）層匯總（KN/m）四層13473231211129547889三層16450283331371958502二層16450283331371958502底層11987206701089443551 計(jì)算各柱的反彎點(diǎn)高度風(fēng)荷載作用下的柱的反彎點(diǎn)高度查均布荷載作用下的反彎點(diǎn)高度修正表 框架柱反彎點(diǎn)高度計(jì)算表層別修正系數(shù)B軸柱C軸柱E軸柱備注四層Ky0標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度：n=4,j=4y1000上、下層梁線(xiàn)剛度變化的修正系數(shù)，上下層梁線(xiàn)剛度相同，系數(shù)取0y2000上層柱與本層柱高不同時(shí)的修正系數(shù)，無(wú)上層柱，系數(shù)取0y3000下層柱與本層柱高不同時(shí)的修正系數(shù)，下層柱與本層柱高比h下/h本=∑y三層Ky0標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度：n=4,j=3y1000上下層梁線(xiàn)剛度相同，系數(shù)取0y2000上層柱與本層柱高比h上/h本=y3000下層柱與本層柱高相同，系數(shù)取0∑y二層Ky0標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度：n=4,j=2y1000上下層梁線(xiàn)剛度相同，系數(shù)取0y2000上層柱與本層柱高相同，系數(shù)取0y3000下層柱與本層柱高相同，系數(shù)取0∑y底層Ky0標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度：n=4,j=1y1000上下層梁線(xiàn)剛度相同，系數(shù)取0y2000上層柱與本層柱高比h上/h本=y3000無(wú)下層柱，系數(shù)取0∑y 按剛度分配求各柱的剪力各柱的剪力按下式計(jì)算： 框架柱剪力計(jì)算表層次VjB柱剪力（KN）C柱剪力（KN）E柱剪力（KN）41032321 計(jì)算各柱彎矩 框架柱彎矩計(jì)算表B柱C柱E柱M上=VBi（1y）hM下=VBiyhM上=VCi（1y）hM下=VCiyhM上=VEi（1y）hM下=VEiyh4上柱MB5B4=（）=mMC5C4=（）=mME5E4=（）=m下柱MB4B5==mMC4C5==mME4E5==m3上柱MB4B3=（）=mMC4C3=（）=mME4E3=（）=m下柱MB3B4==mMC3C4==mME3E4==m2上柱MB3B2=（）=mMC3C2=（）=mME3E2=（）=m下柱MB2B3==mMC2C3==mME2E3==m1上柱MB2B1=（）=mMC2C1=（）=mME2E1=（）=m下柱MB1B2==mMC1C2==mME1E2==m 計(jì)算框架橫梁的彎矩 框架梁彎矩計(jì)算表層別梁BC跨梁CE跨頂層432 計(jì)算框架橫梁的剪力和柱端的軸力 梁端剪力及柱軸力計(jì)算表層次梁別4BC（+）/=（）=CE（+）/=3BC（+）/=（+）=[()+]=+=CE（+）/=2BC（+）/=（+）=[()+]=+=CE（+）/=1BC（+）/=（+）=[()+]=+=CE（+）/= 繪框架在風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力圖1. 繪彎矩M圖 框架在左風(fēng)荷載作用下的M圖(單位：KNm）注:右風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力與左風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力大小相等，方向相反2. 繪剪力V圖 框架在左風(fēng)荷載作用下的V圖(單位：KNm）（柱的N以受壓為正，受拉為負(fù)） 框架在左風(fēng)荷載作用下的N圖(單位：KNm） 框架的內(nèi)力組合 框架內(nèi)力組合說(shuō)明，每人必須組合一層梁、一軸柱進(jìn)行內(nèi)力組合極其配筋計(jì)算。由于本人所計(jì)算的板為屋面，因此對(duì)屋面梁以及C軸柱進(jìn)行內(nèi)力組合與配筋計(jì)算。，梁有三個(gè)控制截面：梁兩支座截面及跨間截面。而柱進(jìn)行配筋計(jì)算時(shí)，有兩個(gè)控制截面：柱頂與柱底。因此，在內(nèi)力組合時(shí)，對(duì)于梁考慮三個(gè)截面，對(duì)于柱考慮兩個(gè)截面進(jìn)行組合。，主要考慮下面幾種情況：（1）非抗震組合① 由可變荷載控制的組合 ，對(duì)于標(biāo)準(zhǔn)值大于4KN/。② 由永久荷載控制的組合（僅考慮豎向可變荷載參與組合） ， 由于本設(shè)計(jì)風(fēng)荷載不起控制作用，因而本設(shè)計(jì)考慮如下三種組合： （1）KL1 BC跨內(nèi)彎矩標(biāo)準(zhǔn)值① 活載作用下根據(jù)圖示（c）有如下計(jì)算式：由于本設(shè)計(jì)未考慮活荷載最不利布置，而是采用滿(mǎn)布的方式布置活荷載。因此。（2）KL1 CE跨內(nèi)彎矩標(biāo)準(zhǔn)值① 活載作用下根據(jù)圖示（c）有如下計(jì)算：=由于本設(shè)計(jì)未考慮活荷載最不利布置，而是采用滿(mǎn)布的方式布置活荷載。因此。② 左風(fēng)荷載作用下取B5E部分為隔離體，則E點(diǎn)處的彎矩為：梁柱的內(nèi)力組合見(jiàn)內(nèi)力組合附表。 框架結(jié)構(gòu)配筋計(jì)算 屋面橫向框架梁KL1 截面設(shè)計(jì)1. 截面設(shè)計(jì)資料截面尺寸：梁B5C5跨 250700mm,l0=5870mm 梁C5E5跨 250700mm,l0=8270mm梁混凝土強(qiáng)度等級(jí)：C30 ,HPB235（φ）鋼筋，HRB335（Φ）鋼筋，2. KL1 BC跨配筋計(jì)算從內(nèi)力組合表中，可得梁BC跨的內(nèi)力值如下：截面組合恒+活恒+（活+風(fēng)）恒+活左支座（B5）MmmmV跨間Mmmm右支座（C5）MmmmV（1） 正截面配筋計(jì)算① 跨間正截面計(jì)算最大彎矩：，截面有效高度考慮到梁與板一起現(xiàn)澆，板的混凝土與梁的跨間部分一起參與受壓。對(duì)于跨間的正截面應(yīng)按T形截面進(jìn)行計(jì)算。T形截面的翼緣計(jì)算寬度：A. 按計(jì)算跨度考慮：=/3=5870/3=1957mm=B. 按梁的凈跨考慮：=+=C. 按翼緣高度考慮:=120/665=,不受此限制。翼緣寬度取以上三者中的最小值，故取=判斷T形截面類(lèi)型： =1957120（665120/2）=m ＞因此，此T形截面屬于第一類(lèi)T形截面。=(106)/（19576652） =＜，不會(huì)發(fā)生超筋破壞。=(106)/（300665）=811mm2實(shí)配鋼筋（HRB335）：4Φ18 ，驗(yàn)算最小配筋率：滿(mǎn)足要求，不會(huì)發(fā)生少筋破壞。② 左支座（B5截面）正截面計(jì)算（內(nèi)力值近似取柱中心）主梁支座截面以及在負(fù)彎矩作用下支座截面按矩形截面計(jì)算。設(shè)主梁支座截面按單排布置，則截面有效高度考慮到跨間鋼筋全部伸入支座，可以按雙筋截面考慮。=3001017（65035）=m ＞這說(shuō)明受壓區(qū)高度＜0，取，對(duì)合力點(diǎn)取矩：=(106)/300（65035）=350mm2實(shí)配鋼筋（HRB335）：2Φ18，驗(yàn)算最小配筋率：滿(mǎn)足抗震規(guī)范對(duì)四級(jí)框架梁支座最小配筋率要求，不會(huì)發(fā)生少筋破壞。③ 右支座（C5截面）正截面計(jì)算（內(nèi)力值近似取柱中心）截面有效高度支座按矩形截面考慮，但可考慮到跨間鋼筋全部伸入支座，故支座按雙筋矩形截面考慮。=3001017（65035）=m=3001017/300=1017mm2===(106)/（2506502） =＜，不會(huì)發(fā)生超筋破壞。＜，滿(mǎn)足要求。=(106)/（3006502）==+1017=1917mm2實(shí)配鋼筋（HRB335）：4Φ25，驗(yàn)算最小配筋率:滿(mǎn)足抗震規(guī)范對(duì)四級(jí)框架梁支座最小配筋率要求，不會(huì)發(fā)生少筋破壞。（