【正文】 B 柱內(nèi)力組合荷載類別 豎向荷載與地震力組合恒載層次 位置 內(nèi)力①活載②左震荷載③右震荷載④①+②（①+0.5*②）+*③（①+*②）+*④M 柱頂N1 M 5柱底N6 M 柱頂N5 4柱底 M 53N M 柱頂N6 M 3柱底N1 M 柱頂N2 M 2柱底N7 M 柱頂N1149.54 M 1柱底N1187.19 截面設(shè)計(jì) 承載力抗力調(diào)整系數(shù) RE?考慮地震作用時(shí),結(jié)構(gòu)構(gòu)件的截面采用下面的表達(dá)式：54≤ /SRE?式中 ——承載力抗力調(diào)整系數(shù)，取值見表；RE?——地震作用效應(yīng)與其它荷載效應(yīng)的基本組合；S——結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載力。注意在截面配筋時(shí)，組合表中地震力組合的內(nèi)力均應(yīng)乘以 后再與靜力組RE?合的內(nèi)力進(jìn)行比較，挑選出最不利組合。表 承載力抗震調(diào)整系數(shù) RE?材料 結(jié)構(gòu)構(gòu)件 受力狀態(tài) RE?梁 受彎 軸壓比小于 的柱 偏壓 軸壓比不小于 的柱 偏壓 抗震墻 偏壓 鋼筋混凝土各類構(gòu)件 受剪、偏拉 橫向框架梁截面設(shè)計(jì)混凝土強(qiáng)度等級選用 C30， 2， 2，??用 HRB400（ ‘=400N/mm2） ，箍筋選用 HRB335（ ‘=300N/mm2） ，梁yf? yf截面尺寸為 ，則 。7503?0175h?梁的縱筋最小配筋率：支座： 2 %??()%????故： 2， 55跨中： 2 %371549m??()%????故： 21minsA梁的箍筋的配筋率： in0././.sytyvf??因結(jié)構(gòu)、荷載的對稱性，故整個(gè)框架采用左右對稱配筋。當(dāng)梁下部受拉時(shí)，按 T 形截面控制。當(dāng)梁上部受拉時(shí)，按矩形截面設(shè)計(jì)。第一層框架梁：梁的控制截面的內(nèi)力圖如圖 45 所示，圖中單位：M、 、V 、KN 。梁的正截面強(qiáng)度計(jì)算：跨中下部受拉，按 T 形截面設(shè)計(jì)，翼緣計(jì)算寬度按跨度考慮時(shí)，fb0/??1()(0/2) kNmk???????故屬于第一類截面2 6 210/scfMbh???/.430715?.0?56??????2/4715/ m???2， （滿足）min49minsA?梁的正截面計(jì)算選配鋼筋樓層截面M（)b h0 210scfMbh??1s?????10cfybhA?配筋 面積配筋率1 300 715  5C25 2454 2 2400 715 4C22 1520 3 300 715 1964 4 300 715 4C251964 一層5 2400 715 4C20 1256 1 300 715 4C25 1964 2 2400 715 4C22 1520 3 278 300 715 3C22 1140 二層4 300 715 3C22 1140 575 2400 715 4C22 1520 1 300 715 4C25 1964 2 2400 715 4C22 1520 3 300 715 1140 4 300 715 3C223C22 1140 三層5 2400 715 4C22 1520 1 300 715 4C25 1964 2 2400 715 4C22 1520 3 300 715 1140 4 300 715 3C223C22 1140 四層5 2400 715 4C22 1520 1 300 715 3C18 703 2 2400 715 2C18 509 五層3 300 715 3C18 703 584 300 715 703 5 2400 715 2C18 509 實(shí)驗(yàn)和理論分析證明，翼緣對提高 T 型截面梁的受剪承載力并不很顯著，因此， 《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》規(guī)定，在計(jì)算 T 形截面梁的承載力時(shí)，仍取腹板寬度 b 并按矩形截面計(jì)算。第一層框架梁設(shè)計(jì)剪力：為了防止梁在彎曲屈服前先發(fā)生剪切破壞，截面設(shè)計(jì)時(shí)對剪力設(shè)計(jì)值進(jìn)行調(diào)整如下： ()lrbVGbnMVl???式中 A —— 剪力增大系數(shù)，對二級框架取 ；? —— 梁的凈跨，對第一層梁， ＝, =；nl nABlnBCl—— 梁在重力荷載作用下,按簡支梁分析的梁端截面剪力設(shè)計(jì)值, GbV；Gb1 ()2nql???活恒, ——分別為梁的左、右端順時(shí)針方向或反時(shí)針方向截面組合的彎lbMr矩值。由表查得：AB 跨：順時(shí)針方向 =m = mlb rbM逆時(shí)針方向 =m =mlMrBC 跨：順時(shí)針方向 =177。m lb逆時(shí)針方向 = mr?59計(jì)算中 + 取順時(shí)針方向和逆時(shí)針方向中較大值。lbMr剪力調(diào)整:AB 跨：+ = +=mlbr＞+=m=(+)=mGbVBC 跨：+ =+=mlbMr=(+)1/2= kNmGV=+=?A右 B左=+=考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù) ??= == kNREV?A右 B左== kN右表 梁的斜截面強(qiáng)度計(jì)算截面 支座 A 右 支座 B 左 支座 B 右設(shè)計(jì)剪力 V180。（kN ） 調(diào)整后的剪力 V（kN） （kN）RE?? ?300715 300715 300103＞V103＞V103＞V箍筋直徑 Φ（mm）肢數(shù) n=2。 Φ=8 n=2。 Φ=8 n=2。 Φ=860（n） 1svA 箍筋間距 S（mm） 100 100 10039。?103＞VRE?103＞VRE?103＞VRE?39。(%)svstA??? ()tsyf? 第二層框架梁設(shè)計(jì)剪力：AB 跨：順時(shí)針方向 =m = 278kNmlbMrbM逆時(shí)針方向 =m =ml rBC 跨：順時(shí)針方向 =177。m lb逆時(shí)針方向 = mrM?計(jì)算中 + 取順時(shí)針方向和逆時(shí)針方向中較大值。lbr剪力調(diào)整:AB 跨：+ = +278=mlbMr＞+=m=(+)=mGbVBC 跨：+ =+=mlbMr61=(+)1/2= kNmGbV=+=?A右 B左=+=考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù) ??= ==?A右 B左== kN右表 梁的斜截面強(qiáng)度計(jì)算截面 支座 A 右 支座 B 左 支座 B 右設(shè)計(jì)剪力 V180。（kN ） 調(diào)整后的剪力 V（kN） （kN）RE?? ?300715 300715 300103＞V103＞V103＞V箍筋直徑 Φ（mm）肢數(shù)（n）n=2。 Φ=8 n=2。 Φ=8 n=2。 Φ=81svA 箍筋間距 S（mm） 100 100 10039。?103＞VRE?103＞VRE?103＞VRE?39。(%)svstA??? ()tsyf? 62 柱截面設(shè)計(jì) B 柱截面設(shè)計(jì)以第一，二層 B 柱為例，對圖中的 Ⅰ Ⅰ，ⅡⅡ，ⅢⅢ，截面進(jìn)行設(shè)計(jì)。混凝土等級為 C30， =， =，縱筋為 HRB400， =360 cftf yfN/mm2，箍筋為 HPB335， =300N/mm2 yf 框架結(jié)構(gòu)的變形能力與框架的破壞機(jī)制密切相關(guān)，一般框架梁的延性遠(yuǎn)大于柱子。梁先屈服使整個(gè)框架有較大的內(nèi)力重分布和能量消耗能力，極限層間位移增大，抗震性能較好。若柱子形成了塑性鉸，則會(huì)伴隨產(chǎn)生較大的層間位移，危及結(jié)構(gòu)承受垂直荷載的能力，并可能使結(jié)構(gòu)成為機(jī)動(dòng)體系。因此，在框架設(shè)計(jì)中，應(yīng)體現(xiàn)“強(qiáng)柱弱梁”，即一、二級框架的梁柱節(jié)點(diǎn)處，除頂層和軸壓比小于 者外（因頂層和軸壓比小于 的柱可以認(rèn)為具有與梁相近的變形能力） 。梁、柱端彎矩應(yīng)符合下述公式的要求： 二級框架 =?b式中 ——節(jié)點(diǎn)上、下柱端順時(shí)針或逆時(shí)針截面組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和；c ——節(jié)點(diǎn)上、下梁端逆時(shí)針或順時(shí)針截 面組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和。b地震往返作用，兩個(gè)方向的彎矩設(shè)計(jì)值均應(yīng)滿足要求，當(dāng)柱子考慮順時(shí)針彎矩之和時(shí)，梁應(yīng)考慮逆時(shí)針方向彎矩之和，反之亦然。可以取兩組中較大者計(jì)算配筋。由于框架結(jié)構(gòu)的底層柱過早出現(xiàn)塑性屈服，將影響整個(gè)結(jié)構(gòu)的變形能力。同63時(shí)，隨著框架梁塑性鉸的出現(xiàn)，由于塑性內(nèi)力重分布，底層柱的反彎點(diǎn)具有較大地不確定性。因此，二級框架底層柱底考慮 的彎矩增大系數(shù)。第一層梁與 B 柱節(jié)點(diǎn)的梁端彎矩值由內(nèi)力組合表查得：左震 +=mbM? 右震 +=m取 =mb第一層梁與 B 柱節(jié)點(diǎn)的柱端彎矩值由內(nèi)力組合表查得：左震 +=mcM? 右震 +=m梁端 取左震， 也取左震：bc?=m＜ ==mc bM取 180。=mM將 和 180。的差值按柱的彈性分析彎矩值比分配給節(jié)點(diǎn)上下柱端（即 Ic?cI、 IIII 截面） 。= （）c???= kNm= （）cM??= kNm=+=mc?? =+=m?對底層柱底（IIIIII 截面）的彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)考慮增大系數(shù) 。== kNmcM??根據(jù) B 柱內(nèi)力組合表，選擇最不利內(nèi)力并考慮上述各種調(diào)整及抗震調(diào)整系數(shù)后，各截面控制內(nèi)力如下：ⅠⅠ截面：① ==m64 == ② =mM =ⅡⅡ截面：① ==m == ② =m = ⅢⅢ截面：① ==mM == ② =m =截面采用對稱配筋，具體配筋見表，表中： 0MeN?203ahmh????取 ??當(dāng) ＜15 時(shí),取 =,lh??0l2? 5isea??2022()4ileh? 10()cNfb???大 偏 心 受 壓（小偏心受壓）(8)(bcbcshfea??????01()2)csysxNfbhA?????大 偏 心 受 壓650()2()cmsysNebhfAfa??????小 偏 心 受 壓式中 —— 軸向力對截面形心的偏心距；0e—— 附加偏心距；a—— 初始偏心距；ie—— 偏心受壓構(gòu)件的截面曲率修正系數(shù)；1?—— 考慮構(gòu)件長細(xì)比對構(gòu)件截面曲率的影響系數(shù)；2 —— 偏心距增大系數(shù)；?—— 軸力作用點(diǎn)到受拉鋼筋合力點(diǎn)的距離；e—— 混凝土相對受壓區(qū)高度；?、 ——受拉、受壓鋼筋面積。sA?表 柱正截面受壓承載力計(jì)算（底層）截面 ⅠⅠ ⅡⅡ ⅢⅢM(kNm) N(kN) (mm)0l4875 5000(m2)bh600565 600565 600565(mm) (mm). (mm)ae20 20 20 20 20 20(mm) 66 1?1 1 1 1 1 121 1 1 1 1 1? (mm) e(mm) ? 偏心性質(zhì) 大偏心 大偏心 大偏心 大偏心 大偏心 大偏心39。2()sAm? 選筋 4C18 4C20 4C20實(shí)配面積(mm)1017 1256 1256%? 以第一層 B 柱為例，剪力設(shè)計(jì)值按下式調(diào)整： ??式中 ——柱凈高；nH——分別為柱上下端順時(shí)針或逆時(shí)針方向截面組合的彎矩設(shè)計(jì)值。,ulcM取調(diào)整后的彎矩值，一般層應(yīng)滿足 = ,底層柱底應(yīng)cM?b考慮 的彎矩增大系數(shù)。由正截面計(jì)算中第ⅡⅡ、 Ⅲ Ⅲ截面的控制內(nèi)力得：=m =m = . ????67柱的抗剪承載能力: (.56)svcyREAVfbhfN????式中 ——框架的計(jì)算剪跨比， ，當(dāng) ＜１時(shí)，取 =１?02nH??當(dāng) ＞