【正文】 進給缸輸入流量排除流量運動速度1920 攀枝花學(xué)院課程設(shè)計 6 驗算液壓系統(tǒng)性能6 驗算液壓系統(tǒng)性能由于系統(tǒng)管路布置尚未確定，整個系統(tǒng)的壓力損失無法全面估算，所以只能估算閥類元件壓力損失，待設(shè)計好管路布局圖后，加上管路的沿程損失和局部損失即可。但對于中小型液壓系統(tǒng)，管路壓力損失可以不考慮。壓力損失的驗算應(yīng)按一個工作中不同階段分別進行。（1）快進快進時，液壓缸通過電液換向閥連接。在進油路上，油液通過單向閥1通過電液換向閥再通過電液換向閥3b、通過行程閥4的流量都為，然后進入液壓缸無桿腔。由式 式（61）式（61）中—總壓力總損失，—元件壓力損失，—實際通過流量，—額定通過最大流量。在進油路上，由式（61）得壓力總損失為此值不大，不會影響提供液壓缸所需壓力。在回油路上，無桿腔中油液通過電液換向閥3b流量為，流入回油箱。在回油路上，由式（61）得壓力損失為此值不大，不會影響提供液壓缸系統(tǒng)。212）夾緊夾緊過程，在進油路上，油液通過單向閥1通過電液換向閥再通過電液換向閥3b的流量都為、調(diào)速閥5進入液壓缸無桿腔，在調(diào)速閥4,這時在回油路上，油液通過電液換向閥3b返回油箱。若忽略管路的沿程壓力損失和局部壓力損失，則在進油路上總的壓力損失為在回油路上由式（61）得總的壓力損失，該值微略大于液壓缸的回油腔壓力p2=0MPa ，可見此值與初算時選取的背壓值基本相符。按表3—2的公式重新計算液壓缸的工作壓力為此值與表2—1數(shù)值很接近。考慮到壓力繼電器的可靠動作要求壓差Dpe=，為保證夾緊力，故將。故由式（51）溢流閥11的調(diào)壓應(yīng)為此值是調(diào)整溢流閥11的調(diào)整壓力的主要參考數(shù)據(jù)。3）快退滑臺快退時，在進油路上，油液通過單向閥1電液換向閥電液換向閥3b的流量都為，然后進入液壓缸有桿腔。在回油路上，油液通過單向閥液控單向閥16和電液換向閥3b流量都為，返回油箱。在進油路上由式（61）得總的壓力損失為此值較小，因此液壓泵的驅(qū)動電動機的功率是足夠的。22在回油路上總的壓力損失為該值小于表3—1液壓缸的回油腔壓力p2=，但由于機床夾緊缸系統(tǒng)中沖擊很小，再參考表5—2中的速度數(shù)據(jù)則不會影響系統(tǒng)安全。 進給缸系統(tǒng)的驗算（1）快進快進時，液壓缸通過電液換向閥連接。在進油路上，油液通過單向閥1通過電液換向閥再通過電液換向閥3a、通過二位二通電磁換向閥7的流量都為，然后進入液壓缸無桿腔。在進油路上，壓力總損失為此值不大，再參考表5—2中的速度數(shù)據(jù)，不會太影響提供液壓缸所需壓力和速度。在回油路上，無腔桿中油液通過通過單向閥3a流量為，流入回油箱。在回油路上，壓力損失為：，此值不大，再參考表4—2中的速度數(shù)據(jù)，不會太影響提供液壓缸所需壓力和速度。2）工進夾緊過程，在進油路上，油液通過單向閥1通過電液換向閥再通過液換向閥3a的流量都為是、調(diào)速閥8進入液壓缸無桿腔，在調(diào)速閥。在回油路上，油液通過電液換向閥3a返回油箱。若忽略管路的沿程壓力損失和局部壓力損失，則在進油路上總的壓力損失為23。在回油路上總的壓力損失為：，該值微略大于液壓缸的回油腔壓力p2=0MPa，可見此值與初算時選取的背壓值基本相符。按表3—3的公式重新計算液壓缸的工作壓力為此值與表3—3數(shù)值很接近。考慮到壓力繼電器的可靠動作要求壓差Dpe=，故溢流閥12的調(diào)壓應(yīng)為：，此值是調(diào)整溢流閥12的調(diào)整壓力的主要參考數(shù)據(jù)。3）快退滑臺快退時，在進油路上，油液通過單向閥1電液換向閥電液換向閥3a的流量都為，然后進入液壓缸有桿腔。在回油路上，油液通過單向閥9和電液換向閥3a流量都為，返回油箱。在進油路上總的壓力損失為此值較小，因此液壓泵的驅(qū)動電動機的功率是足夠的。在回油路上總的壓力損失為該值小于表3—1液壓缸的回油腔壓力p2=，但由于機床夾緊缸系統(tǒng)中沖擊很小，則不會影響系統(tǒng)安全。系統(tǒng)工進在整個工作循環(huán)中占90%以上，所以系統(tǒng)的發(fā)熱與溫升可按工進工況來計算。根據(jù)機床工作原理夾緊缸和進給缸不會同時工作，則分別計算。由式 式（62）24式（62）中 —輸出功率，—工作負載，—工作速度對于夾緊缸工進時液壓系統(tǒng)的有效功率即系統(tǒng)的輸出功率由式（62）得在工進時，系統(tǒng)流量通過溢流閥11來控制，由式（53）泵的總輸出功率為由此可計算出系統(tǒng)的發(fā)熱功率為按式計算工進時系統(tǒng)中的油液溫升，即設(shè)環(huán)境溫T2=25176。C，則油液溫升近似值 油溫在允許范圍內(nèi)，油箱散熱面積符合要求，不必設(shè)置冷卻器。對于進給缸工進時液壓系統(tǒng)的有效功率即系統(tǒng)的輸出功率式（62）得在工進時，系統(tǒng)流量通過溢流閥12來控制，泵的總輸出功率為由此可計算出系統(tǒng)的發(fā)熱功率為按式計算工進時系統(tǒng)中的油液溫升，即設(shè)環(huán)境溫T2=25176。C，則油液溫升近似值 油溫在允許范圍內(nèi)，油箱散熱面積符合要求，不必設(shè)置冷卻器。 攀枝花學(xué)院課程設(shè)計 參考文獻25參 考 文 獻[1] 王積偉，黃誼，章宏甲．液壓傳動 [M]．北京：機械工業(yè)出版社，2006．[2] 張利平．液壓傳動系統(tǒng)及設(shè)計 [M]．北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2005．[3] 雷天覺，新編液壓工程手冊 [M]．北京：北京理工大學(xué)出版社，1998．[4] 路甬祥，液壓氣動技術(shù)手冊 [M]．北京：機械工業(yè)出版社，2002．[5] 成大先，機械設(shè)計手冊 [M]．北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2002．[6] 王春行，液壓控制系統(tǒng) [M]．北京：機械工業(yè)出版社，2002[7] 李狀云，液壓元件與系統(tǒng) [M]．北京：機械工業(yè)出版社，2002．26致 謝感謝陳永強老師，譚興強老師在本次課程設(shè)計期間給予我的指導(dǎo)和幫助。由于時間和個人能力有限，本設(shè)計難免存在缺點和錯誤，懇請老師批評指正。27