【正文】 0） 0（0）3～5 0 82 81 內力計算對于圖中非均布荷載 q，需要進行等效成均布荷載 ，等效方法如下：q對于梯形分布荷載 （6??q321????1）式中， ——為梯形坡段寬度與計算長度比值，本設計中 EC 梁左側 39。1??；EC?梁右側 39。1?；CA 梁左側 39。?；CA 梁右側 39。2?梁端、柱端彎矩采用二次分配法計算。其中恒荷載彎矩計算過程及所得的彎矩如圖 所示，活荷載彎矩計算過程及所得的彎矩如圖 所示。梁端剪力可根據梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力疊加而得。柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點集中力疊加得到。 固端彎距計算梁端彎矩按（62）、（63）計算：對于均布荷載： （兩端固支） 21qlM?（62）對于梯形荷載： （兩端固支） （6??3221???l安徽新華學院 2022 屆本科畢業(yè)設計383）各樓層的梁端彎矩計算結果表 所示。安徽新華學院 2022 屆本科畢業(yè)設計39表 63 恒載作用下梁端剪力及柱軸力 (kN)剪力 柱軸力AC 跨 CE 跨 A 柱 C 柱 E 柱層次VA=VC VC VE N 頂 N 底 N 頂 N 底 N 頂 N 底6 5 4 3 2 1 分配系數的計算梁端和柱端彎矩采用彎矩二次分配法來計算，計算時先對各節(jié)點不平衡彎矩進行第一次分配，向遠端傳遞(傳遞系數為 1/2)，然后對由于傳遞而產生的不平衡彎矩再進行分配，不再傳遞，到此為止。 傳遞系數遠端固定：傳遞系數為 1/2 彎距分配恒載作用下框架彎距分配計算見圖 ，活載作用下框架的彎距分配計算見圖，框架的彎距圖見圖 所示。 梁端剪力及柱軸力的計算梁端剪力： （6mqV??4）柱軸力： （6PN5）式中：：梁上豎向荷載引起的剪力。qV對于梯形荷載（兩端固支） （612ABVql???（ ）6） mV：梁端彎距引起的剪力 ml左 右 （6安徽新華學院 2022 屆本科畢業(yè)設計407）：梁端剪力V：節(jié)點集中力及柱自重。P梁端剪力可根據梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力相加而得，柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點集中力疊加得到。計算柱底軸力還需要考慮柱的自重。下面以第 4 層框架梁為例說明樓層梁端剪力的計算方法，其他樓層梁端剪力及柱軸力計算如表 、表 所示。彎矩引起的剪力 （6lMVABA???8）荷載引起的剪力 （6)]2([122alqlVA???9）總剪力為荷載引起的剪力與彎矩引起的剪力之差。柱的軸力 （64154PVNAA??頂頂10） （644hgA底底11）表 64 活載作用下梁端剪力及柱軸力 (kN)剪力 柱軸力AC 跨 CE 跨 A 柱 C 柱 E 柱層次VA=VC VC VE N 頂 N 底 N 頂 N 底 N 頂 N 底6 5 4 3 2 1 安徽新華學院 2022 屆本科畢業(yè)設計41安徽新華學院 2022 屆本科畢業(yè)設計42上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 柱偏心距柱偏心距柱偏心距 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 95,16 15 11 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 安徽新華學院 2022 屆本科畢業(yè)設計43 5 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 E C A圖 恒載作用下的框架彎矩內力二次分配圖安徽新華學院 2022 屆本科畢業(yè)設計44上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 柱偏心距柱偏心距柱偏心距 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 8 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 8 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 8 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 8 安徽新華學院 2022 屆本科畢業(yè)設計45 6 9 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 4 E C A圖 活載作用下的框架彎矩內力二次分配圖安徽新華學院 2022 屆本科畢業(yè)設計46圖 恒荷載作用下框架彎矩圖 (單位:kNm)安徽新華學院 2022 屆本科畢業(yè)設計47圖 活荷載作用下框架彎矩圖 (單位:kNm)安徽新華學院 2022 屆本科畢業(yè)設計487 內力組合 內力組合相關系數 結構抗震調整系數結構的抗震等級可根據結構類型、地震烈度、房屋高度等因素由表確定。由《抗震規(guī)范》可知，本工程的框架抗震等級為三級。地震設計時，其設計表達式： RES?/?式中： —表示承載力抗震調整系數，見表 所示；RE?—表示地震作用效應或地震作用效應與其它荷載效應的基本組合；—表示結構構件的承載力表 71 承載力抗震調整系數材料 結構構件 受力狀態(tài) RE?梁 受彎 軸壓比小于 的柱 偏壓 軸壓比不小于 的柱 偏壓 混凝土各類構件 受剪、偏拉 現澆框架梁支座負彎矩調幅由于鋼筋混凝土結構具有塑性內力重分布性質，在豎向荷載作用下要以考慮適當降低梁端彎矩，以減少負彎矩鋼筋的擁擠現象。本設計為現澆框架結構，支座負彎矩調幅系數 取 對現澆框架梁。豎向荷載作用下彎矩調幅后的結果見表 。梁支?座負彎矩調幅后，跨中彎矩應按調幅后的支座彎矩及相應荷載用平衡條件求得。安徽新華學院 2022 屆本科畢業(yè)設計49表 72（a） 豎向荷載作用下梁端負彎矩調幅 （單位 kNm）恒載作用彎矩調整前 彎矩調整后層次E C 左 C 右 A E C 左 C 右 A6 5 4 3 56 2 1 表 72（b） 豎向荷載作用下梁端負彎矩調幅 （單位 kNm）活載作用彎矩調整前 彎矩調整后層次E C 左 C 右 A E C 左 C 右 A6 5 4 3 2 1 對于一般框架結構，當總高度不超過 60 米時，地震與風荷載不同時的組合，也不考慮豎向地震作用。因此，一般情況下，考慮地震作用效應的組合： GEhkSS??? 式中， GES為按重力荷載作用效應標準值計算的荷載效應值，是結構和構配件自重標準值與各可變荷載組合值之和，對于屋面雪荷載和民用建筑樓面均布活荷載，組合系數按 ?。? Ehk為按水平地震作用標準值計算的地震作用效應值； G?為重力荷載分項系數，一般情況應采用 ，當重力荷載效應對構件承載能力有利時，可取 ； Eh為水平地震作用分項系數，可采用 。 跨間最大正彎矩抗震設計及非抗震設計時，梁跨間最大正彎矩的確定方法相同?？拐鹪O計時，梁跨間最大彎矩是水平地震作用產生的跨間彎矩與相應的重力荷載代表值產生的跨間彎矩的組合。由于水平地震作用可能來自左、右兩個方向，因而應考慮兩種可能性，分安徽新華學院 2022 屆本科畢業(yè)設計50別求出跨間彎矩，然后取較大者進行截面配筋計算。 AC 跨： 對支座負彎矩按相應的組合情況進行計算，求跨間最大正彎矩時，可根據梁端彎矩組合值及梁上荷載設計值，由平衡條件確定。由圖 71（a）可得 12()2nABnlMVqlql????? （71 ）nl — 為梁的凈跨。 圖 豎向荷載作用下的計算圖形跨間最大正彎矩根據其發(fā)生的位置不同，按下面三種情況求?。海?） 假設發(fā)生在 xl??梁段上時，由圖 71 可得，跨間最大正彎矩值 32ma126AxMVxql???? （72a） 對上式求導，可得最大彎矩發(fā)生的位置 2max10Adxql??? （72b）由上式解得 x 值，且 l??，因此下式必須滿足： 221AqqVll????? （72c）整理上式可得： ??120AVql???? （72d）因此，若 12Al，說明 xl，則最大彎矩截面到 A 支座的距離 x 可用式（142b ）求解。將 x 值代入式（142a ） ，即可得跨間最大正彎矩值。（2）同理可知，若 ??120Aql???，說明 l?，則又可分為下面兩種情況：安徽新華學院 2022 屆本科畢業(yè)設計51 ① 左方向水平荷載，當 (1)lxl???時，可以用下面公式求最大跨中彎矩： 21AVq?? （73a） ??2max11()3AlMxqxql????? (74a) ② 左方向水平荷載，當 ()l??時，可用下面公式求最大跨中彎矩：221()AqxllxV???? （73a） 22max1 ()()(2)()36Al llxVqlxl??? ??????? ?? ? （74b）（3）若 0A?，則最大彎矩發(fā)生在截面到 A 支座處， maxAM? （75） 框架梁內力組合對于考慮地震作用組合的內力，應該根據不同的構件類型考慮相應的抗震承載力調整系數。各層梁的內力組合結果見表 。表 73（a） 框架梁內力組合層次截面位置 內力支座邊VM V M 左V M