【正文】 Vj=(ηjbΣMb)[1(hb0as,)/(Hchb)]/ (hb0as)=103[1（56535）/（4180500）]/（56535）= 節(jié)點核芯區(qū)截面的抗震驗算是按箍筋和混凝土共同抗剪考慮的，設計時，應首先按下式對截面的剪壓比予以控制：Vij≤注：ηj為正交梁的約束影響系數，樓板為現澆，梁柱中心重合。bj、hj分別為核芯區(qū)截面有效驗算寬度、高度。為驗算方向柱截面寬度。 bj=bc=500mm, hj=500mm可知，=500500/=2145000N≥Vj=799260N，滿足要求節(jié)點核芯區(qū)的受剪承載力按下式計算：Vj≤[++fyvAsvj(hb0as,)/s]/γRE注：N取第2層柱底軸力N==5002=1787KN二者中的較小值，故取N=858KN。該節(jié)點區(qū)配箍為4Ф10@100，則[++fyvAsvj(hb0as,)/s]/γRE=[500500+858103+2104（56535）/100]/=1376776N≥Vj=799260N故承載力滿足要求。第1層B柱：柱截面寬度：b=500 mm柱截面有效高度：h0=50040=460 mm混凝土軸心抗壓強度設計值：fcm= N/mm2柱端彎矩計算值：Mc取上下端彎矩的最大值。Mc=（KNm）柱端剪力計算值：Vc =柱軸力N取柱頂、柱底的最大值：N=692/= KN剪跨比：Mc/Vch0=2軸壓比：N/fcmbh0=（1）柱正截面承載力計算：①最不利組合一（調整后）：Mmax= KNm，N= KN軸向力對截面重心的偏心矩e0=M/N=106/(103)= 附加偏心矩ea取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30兩者中的較大值，即500/30=，故取ea=20 mm。柱的計算長度，根據《抗震設計規(guī)范》，對于現澆樓蓋的底層柱，l0==初始偏心矩：ei=e0+ea=+20= mm因為長細比l0/h=4400/500=5，故應考慮偏心矩增大系數η。ξ1=5002/（103）=取ξ1=1.ξ2=*1,取ξ2=得η=1+ （l0 /h）2ξ1ξ2/（1400ei /h0） =1+ (4400/500) 2/(1400*) =ηei =*= h0=138mmsk可先按大偏壓計算軸向力作用點至受拉鋼筋As合力點之間的距離 e=ηei+h/2as =289+500/240 =對稱配筋： ξ=x/h0=N/fcmbh0=103/ =ξb=As,=As=[Neξ() fcmb h02]/fy,/(h0as,)=[103() 5004602]/310/(46040)= (mm2)②最不利組合二：Nmax=1488KN， M=m此組內力是非地震組合情況，且無水平荷載效應，故不必進行調整。軸向力對截面重心的偏心矩e0=M/N=106/(1488103)=初始偏心矩：ei=e0+ea=+20=長細比l0/h=4400/500=5，故應考慮偏心矩增大系數η。ξ1=5002/（1488103）=取ξ1=又l0/h15，取ξ2=得η=1+ （l0 /h）2ξ1ξ2/（1400ei /h0） =1+ (4400/500) 2/(1400*) =ηei===460=138mm,故為小偏心受壓。軸向力作用點至受拉鋼筋As合力點之間的距離e=ηei+h/2as =+500/240=ξ=（Nξbfcmbh0）/[ ()/()/(h0as,) +fcmbh0 ]+ξb按上式計算時，應滿足Nξbfcmbh0及Ne.因為N=1488KNξbfcmbh0=500460=1789KN故可按構造配筋，且應滿足ρmin=%，單側配筋率ρsmin≥%，故 As,=As=ρsminbh=%500500=500mm2 選4Ф25，As,=As=1964mm2總配筋率ρs=31964/500/460=%%（2）柱斜截面受剪承載力計算：查表可知：框架柱的剪力設計值V c= 剪跨比λ=3，取λ=3軸壓比n=考慮地震作用組合的柱軸向壓力設計值N=1488KNξbfcmbh0=500460=1789KN故取N=11488KN(λ+1)+=500460/(3+1)+1488103=173890N118830N故該層柱應按構造配置箍筋。柱端加密區(qū)的箍筋選用4肢Ф10@100。查表得，最小配筋率特征值λv=，則最小配筋率ρvmin=λvfcm/fyv=柱箍筋的體積配筋率ρv=（ΣAsvili）/s/Acor=4508/100/450/450=%%,符合構造要求。注：Asvi、li為第i根箍筋的截面面積和長度。Acor為箍筋包裹范圍內的混凝土核芯面積。 s為箍筋間距。非加密區(qū)還應滿足s10d=200mm,故箍筋配置為4Ф10@150，柱的配筋圖如下圖所示：（3）框架梁柱節(jié)點核芯區(qū)截面抗震驗算：由節(jié)點兩側梁的受彎承載力計算節(jié)點核芯區(qū)的剪力設計值，因為節(jié)點兩側梁不等高，計算時取兩側梁的平均高度，即hb=(600+400)/2=500mmhb0=(565+365)/2=465mm二級框架梁柱節(jié)點核芯區(qū)組合的剪力設計值Vj按下式計算：Vj=(ηjbΣMb)[1(hb0as,)/(Hchb)]/ (hb0as)注：Hc為柱的計算高度，可采用節(jié)點上、下柱反彎點之間的距離，即 Hc=+= m ΣMb為節(jié)點左右梁端逆時針或順時針方向組合彎矩設計值之和，即ΣMb=（+）/= KNm可知，剪力設計值Vj=(ηjbΣMb)[1(hb0as,)/(Hchb)]/ (hb0as) =103[1（46535）/（5000500）]/（46535） = KN節(jié)點核芯區(qū)截面的抗震驗算是按箍筋和混凝土共同抗剪考慮的，設計時，應首先按下式對截面的剪壓比予以控制： Vij≤注：ηj為正交梁的約束影響系數，樓板為現澆，梁柱中心重合。bj、hj分別為核芯區(qū)截面有效驗算寬度、高度。為驗算方向柱截面寬度。bj=bc=500mm, hj=500mm可知，=500500/=2145000N≥Vj=，滿足要求節(jié)點核芯區(qū)的受剪承載力按下式計算： Vj≤[++fyvAsvj(hb0as,)/s]/γRE注：N取第2層柱底軸力N==7002=，故取N=。該節(jié)點區(qū)配箍為4Ф10@100，則[++fyvAsvj(hb0as,)/s]/γRE=[500500+606103+2104（46535）/100]/=1263656N≥Vj=1414470N 故承載力滿足要求。A、B柱在2－6層彎矩、軸力、剪力均逐層減小，考慮到施工方便，配筋均采用一層配筋。：對于樓板，根據塑性理論，l02/l013時，在荷載作用下，在兩個正交方向受力且都不可忽略，在本方案中，l02/l01=2，故屬于雙向板。設計時按塑性鉸線法設計。：（一）雙向板肋梁樓蓋結構布置圖和板帶劃分圖：（二）設計荷載：（1）、對于13層樓面活載： q== KN/m2恒載： g== KN/m2g +q =+= g +q/2=+= KN/m2（2）、對于4層屋面 活載： q=（+）= KN/m2 恒載： g== KN/m2 g + q =+= KN/m2g + q /2=+(3)、計算跨度：內跨 L0=LC , LC::軸線間距離邊跨 L0=Ln+b Ln為凈跨，b為梁寬樓板采用C30混凝土，板中鋼筋采用HPB235鋼筋，板厚選用120mm，h/ l01=120/3600=1/30≥1/50，符合構造要求。首先假定邊緣板帶跨中配筋率與中間板帶相同，支座截面配筋率不隨板帶而變，取同一數值，跨中鋼筋在離支座l1/4處間隔彎起。各區(qū)格計算跨度見下表： 彎矩計算跨中最大正彎矩發(fā)生在活荷載為棋盤式布置時，它可以簡化為內支座固支時，g+q/2作用下的跨中彎矩值與當內支座絞支時+q/2作用下的跨中彎矩值兩者之和，支座最大負彎矩可以近似按活荷載滿布求得，即內支座固支時g+q作用下的支座彎矩，視樓蓋邊梁對板的作用為固支。所有區(qū)格按其位置與尺寸分為A、B、C、D、E、F六類，計算彎矩時，考慮泊松比的影響，取VC=A區(qū)板格查表計算跨中正彎矩，其中g+q/2作用下查表雙向板按彈性分析計算：M1=(+)( g+q/2)L012+(+)q/2L012=(+)+(+)=mM2=(+)( g+q/2)L012+(+)q/2L012=(2+0. )+(+)=1KNmM1＇= M1＇＇=( g+q)L012==mM2＇= M2＇＇=( g+q)L012==mA1區(qū)板格查表計算跨中正彎矩，其中g+q/2作用下查表雙向板按彈性分析計算：M1=(+)( g+q/2)L012+(+)q/2L012=(+)+(+)=mM2=(+)( g+q/2)L012+(+)q/2L012=(+)+(+)=mM1＇= M1＇＇=( g+q)L012==mM2＇= M2＇＇=( g+q)L012==mB區(qū)板格查表計算跨中正彎矩，其中g+q/2作用下查表雙向板按彈性分析計算：M1=(+)( g+q/2)L012+(+)q/2L012=(+)+(+)=6KNmM2=(+)( g+q/2)L012+(+)q/2L012=(+)+(+)=mM1＇= M1＇＇=( g+q)L012==mM2＇= M2＇＇=( g+q)L012==mB1區(qū)板格查表計算跨中正彎矩，其中g+q/2作用下查表雙向板按彈性分析計算：M1=(+)( g+q/2)L012+(+)q/2L012=(+)+(+)=mM2=(+)( g+q/2)L012+(+)q/2L012=(+)+(+)=mM1＇= M1＇＇=( g+q)L012==mM2＇= M2＇＇=( g+q)L012==mC區(qū)板格查表計算跨中正彎矩，其中g+q/2作用下查表雙向板按彈性分析計算：M1=(+)( g+q/2)L012+(+)q/2L012 =(+)+(+)=mM2=(+)( g+q/2)L012+(+)q/2L012 =(+)+(+)=mM1＇= M1＇＇=( g+q)L012==mM2＇= M2＇＇=( g+q)L012==mD區(qū)板格查表計算跨中正彎矩，其中g+q/2作用下查表雙向板按彈性分析計算：M1=(+)( g+q/2)L012+(+)q/2L012 =(+)+(+)=mM2=(+)( g+q/2)L012+(+)q/2L012 =(+)+(+)=mM1＇= M1＇＇=( g+q)L012==mM2＇= M2＇＇=( g+q)L012==mA區(qū)板格查表計算跨中正彎矩，其中g+q/2作用下查表雙向板按彈性分析計算：M1=(+)( g+q/2)L012+(+)q/2L012 =(+)+(+)=mM2=(+)( g+q/2)L012+(+)q/2L012 =(2+0. )+(+)=mM1＇= M1＇＇=( g+q)L012==mM2＇= M2＇＇=( g+q)L012==mA1區(qū)板格查表計算跨中正彎矩，其中g+q/2作用下查表雙向板按彈性分析計算：M1=(+)( g+q/2)L012+(+)q/2L012 =(+)+(+)=mM2=(+)( g+q/2)L012+(+)q/2L012 =(+)+(+)=mM1＇= M1＇＇=( g+q)L012==mM2＇= M2＇＇=( g+q)L012==mB區(qū)板格查表計算跨中正彎矩，其中g+q/2作用下查表雙向板按彈性分析計算：M1=(+)( g+q/2)L012+(+)q/2L012 =(+)+(+)=mM2=1=(+)( g+q/2)L012+(+)q/2L012 =(+)+(+)=mM1＇= M1＇＇=( g+q)L012==mM2＇= M2＇＇=( g+q)L012==mM1＇= M1＇＇=( g+q)L012==mM2＇= M2＇＇=( g+q)L012==mB1區(qū)板格查表計算跨中正彎矩，其中g+q/2作用下查表雙向板按彈性分析計算：M1=(+)( g+q/2)L012+(+)q/2L012 =(+)+(+)=mM2=(+)( g+q/2)L012+(+)q/2L012 =(+)+(+)=mM1＇= M1＇＇=( g+q)L012==mM2＇= M2＇＇=( g+q)L012==mC區(qū)板格查表計算跨中正彎矩，其中g+q/2作用下查表雙向板按彈性分析計算：M1=(+)( g+q/2)L01