【正文】 底柱頂柱底γRE（ΣMc=ηcΣMb） γREN B柱： 第6層，按《抗震規(guī)范》，無需調(diào)整。 經(jīng)計(jì)算當(dāng)軸力N=fc Ac=6502/103= KN 時(shí)，方符合調(diào)整的條件，可知B柱調(diào)整圖如下：橫向框架B柱柱端組合彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整層次654321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底γRE（ΣMc=ηcΣMb） γREN 八、柱端剪力組合和設(shè)計(jì)值的調(diào)整：例：第6層：恒載SGk =（M上+M下）/h=（）/= 活載SQk =（M上+M下）/h=（）/= 地震作用SEk =（M上+M下）/h=（+）/= 調(diào)整：（+）/=橫向框架A柱剪力組合與調(diào)整（KN）層次SGkSQkSEk1SEk2γRe[（SGk+）+] ++V=γRe[ηvc（M bc +M lc）/hn ]126 5 4 3 2 1 同理，橫向框架B柱剪力組合與調(diào)整（KN）層次SGkSQkSEk1SEk2γRe[（SGk+）+] ++V=γRe[ηvc（M bc +M lc）/hn ]126 5 4 3 2 1 第六部分：截面設(shè)計(jì)一、框架梁：以第1層AB跨框架梁的計(jì)算為例。梁的最不利內(nèi)力：經(jīng)以上計(jì)算可知，梁的最不利內(nèi)力如下： 跨間： Mmax= KNm 支座A：Mmax= KNm 支座Bl：Mmax= KNm 調(diào)整后剪力：V= KN梁正截面受彎承載力計(jì)算： 抗震設(shè)計(jì)中，對于樓面現(xiàn)澆的框架結(jié)構(gòu)，梁支座負(fù)彎矩按矩形截面計(jì)算縱筋數(shù)量?？缰姓龔澗匕碩形截面計(jì)算縱筋數(shù)量，跨中截面的計(jì)算彎矩，應(yīng)取該跨的跨間最大正彎矩或支座彎矩與1/2簡支梁彎矩之中的較大者，依據(jù)上述理論，得：（1）、考慮跨間最大彎矩處： 按T形截面設(shè)計(jì)，翼緣計(jì)算寬度bf，按跨度考慮，取bf，=l/3==2600mm，梁內(nèi)縱向鋼筋選II級熱扎鋼筋，（fy=fy，=310N/mm2），h0=ha=70035=665mm，因?yàn)閒cm bf，hf，（ h0 hf，/2）=2600100（665100/2）=m KNm屬第一類T形截面。下部跨間截面按單筋T形截面計(jì)算：αs=M/（fcmbf，h02）=106/ξ=1（12αs）1/2=As=ξfcmbf，h0/fy=2600665/310= mm2實(shí)配鋼筋2Ф22Ф22，As=1742 mm2。ρ=1742/300/665=%ρmin=%，滿足要求。梁端截面受壓區(qū)相對高度：ξ=fyAs/（fcmbf，h0）=3101742/，符合二級抗震設(shè)計(jì)要求。（2）、考慮兩支座處： 將下部跨間截面的2Ф22Ф22鋼筋伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋，As，=1742 mm2，再計(jì)算相應(yīng)的受拉鋼筋A(yù)s，即支座A上部， αs=[M fy, As，(h0a,)]/（fcmbf，h02）=[1063101742(66535) ]/ ξ=1（12αs）1/2=可近似取, As=M/fy/(h0a,)=106/310/（66535）= 實(shí)配鋼筋4Ф22Ф22，As=2724 mm2 支座Bl上部：As=M/fy/(h0a,)=106/310/（66535）= mm2 實(shí)配鋼筋4Ф22Ф22，As=2724 mm2。 ρ=2724/300/665=%ρmin=%，又As，/ As =1742/2724=，滿足梁的抗震構(gòu)造要求。梁斜截面受剪承載力計(jì)算：（1）、驗(yàn)算截面尺寸： hw=h0=665mm hw/b=665/300=4,屬厚腹梁。 =300665=V=182700N 可知，截面符合條件。（2）、驗(yàn)算是否需要計(jì)算配置箍筋： =300665=V=182700N 可知，需按構(gòu)造配箍。（3）、箍筋選擇及梁斜截面受剪承載力計(jì)算：梁端加密區(qū)箍筋取Ф8@100，箍筋用I級Q235熱扎鋼筋，fyv=210N/mm,則 +300665+2102665/100=182700N ρsv= nAsv1/bs=2*ρsvmin=，非加密區(qū)箍筋取Ф8@150。箍筋配置，滿足構(gòu)造要求。配筋圖如下圖所示：其它梁的配筋計(jì)算見下表：層次截面M（KNm）ξ計(jì)算As，（mm2）實(shí)配As，（mm2）計(jì)算As（mm2）實(shí)配As（mm2）As/As，ρ（%）配箍1支座A 0 4Ф22Ф22(2724) 加密區(qū)雙肢Ф8@100非加密區(qū)雙肢Ф8@150Bl 0 4Ф22Ф22(2724)AB跨間 2Ф22Ф22(1742)支座Br 0 4Ф22Ф22(2724) 加密區(qū)四肢 Ф8@80非加密區(qū)四肢Ф8@100BC跨間 4Ф25(1964)2支座A0 4Ф22Ф22(2724)加密區(qū)雙肢Ф8@100非加密區(qū)雙肢Ф8@150Bl0 4Ф22Ф22(2724)AB跨間 2Ф22Ф22(1742)支座Br 4Ф22Ф22(2724)加密區(qū)四肢Ф8@100非加密區(qū)四肢Ф8@150BC跨間 4Ф25(1964)3支座A 0 4Ф22Ф22(2724)加密區(qū)雙肢Ф8@100非加密區(qū)雙肢Ф8@150Bl 0 4Ф22Ф22(2724)AB跨間 2Ф22Ф22(1742)支座Br 4Ф22Ф22(2724)加密區(qū)四肢Ф8@100非加密區(qū)四肢Ф8@150BC跨間 4Ф25(1964)4支座A 0 4Ф22Ф22(2724)加密區(qū)雙肢Ф8@100非加密區(qū)雙肢Ф8@150Bl 0 4Ф22Ф22(2724)AB跨間 2Ф22Ф22(1742)支座Br 4Ф22Ф22(2724)加密區(qū)雙肢Ф8@100非加密區(qū)雙肢Ф8@150BC跨間 4Ф25(1964)5支座A 0 4Ф22Ф22(2724)加密區(qū)雙肢Ф8@100非加密區(qū)雙肢Ф8@150Bl 0 4Ф22Ф22(2724)AB跨間 2Ф22Ф22(1742)支座Br 4Ф22Ф22(2724)加密區(qū)雙肢Ф8@100非加密區(qū)雙肢Ф8@150BC跨間 4Ф25(1964)6支座A 0 4Ф22Ф22(2724)加密區(qū)雙肢Ф8@100非加密區(qū)雙肢Ф8@150Bl 0 4Ф22Ф22(2724)AB跨間 2Ф22Ф22(1742)支座Br 4Ф22Ф22(2724)加密區(qū)雙肢Ф8@100非加密區(qū)雙肢Ф8@150BC跨間 4Ф25(1964)二、框架柱：柱截面尺寸驗(yàn)算：根據(jù)《抗震規(guī)范》，對于二級抗震等級，剪跨比大于2。下表給出了框架柱各層剪跨比和軸壓比計(jì)算結(jié)果，注意，表中的Mc、Vc和N都不應(yīng)考慮抗震調(diào)整系數(shù)，由表可見，各柱的剪跨比和軸壓比均滿足規(guī)范要求。柱的剪跨比和軸壓比驗(yàn)算柱號層次b（mm）h0（mm）fcm（N/mm2）Mc（KNm）Vc（KN）N（KN）Mc/Vch0N/fcmbh0A柱660056025600560246005602360056022600560216005602B柱660056025600560246005602360056022600560216005602例：第1層A柱：柱截面寬度：b=600 mm柱截面有效高度：h0=60040=560 mm混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：fcm= N/mm2柱端彎矩計(jì)算值：Mc取上下端彎矩的最大值。Mc=（KNm）柱端剪力計(jì)算值：Vc =柱軸力N取柱頂、柱底的最大值：N=剪跨比：Mc/Vch0=*103/2軸壓比：N/fcmbh0=*103/柱正截面承載力計(jì)算：先以第1層A柱為例，（1）、最不利組合一（調(diào)整后）：Mmax= KNm，N= KN 軸向力對截面重心的偏心矩e0=M/N=106/(103)= mm附加偏心矩ea取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30兩者中的較大值，即600/30=20mm，故取ea=20 mm。柱的計(jì)算長度，根據(jù)《抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》，對于現(xiàn)澆樓蓋的底層柱，l0==初始偏心矩：ei=e0+ea=+20= mm因?yàn)殚L細(xì)比l0/h=4200/600=75，故應(yīng)考慮偏心矩增大系數(shù)η。ξ1=6002/（103）=取ξ1=又l0/h15，取ξ2=得η=1+ l02ξ1ξ2h0/1400eih2=1+72560/1400/=軸向力作用點(diǎn)至受拉鋼筋A(yù)s合力點(diǎn)之間的距離 e=ηei+h/2as =+600/240 = mm對稱配筋：ξ=x/h0=N/fcmbh0=103/ξb=。As,=As=[Neξ() fcmb h02]/fy,/(h0as,)=[103() 6005602]/310/(56040)=(mm2)(2)、最不利組合二：Nmax=， M=m此組內(nèi)力是非地震組合情況，且無水平荷載效應(yīng)，故不必進(jìn)行調(diào)整。軸向力對截面重心的偏心矩e0=M/N=106/(103)=初始偏心矩：ei=e0+ea=+20=長細(xì)比l0/h=4200/600=75，故應(yīng)考慮偏心矩增大系數(shù)η。ξ1=6002/（103）==又l0/h15，取ξ2=得η=1+ l02ξ1ξ2h0/1400eih2=1+72560/1400/=ηei===560=198mm,故為小偏心受壓。軸向力作用點(diǎn)至受拉鋼筋A(yù)s合力點(diǎn)之間的距離e=ηei+h/2as=+600/240 =ξ=（Nξbfcmbh0）/[ ()/()/(h0as,) +fcmbh0 ]+ξb按上式計(jì)算時(shí)，應(yīng)滿足Nξbfcmbh0及Ne.因?yàn)镹=ξbfcmbh0=700660=故可按構(gòu)造配筋，且應(yīng)滿足ρmin=%，單側(cè)配筋率ρsmin≥%，故As,=As=ρsminbh=%700700=980mm2選4Ф20，As,=As=1256mm2總配筋率ρs=31256/600/560=%%柱斜截面受剪承載力計(jì)算：以第1層A柱為例，查表可知：框架柱的剪力設(shè)計(jì)值V c=