縱向強(qiáng)度p1c1s05畢業(yè)論文-資料下載頁
2025-06-19 16:17本頁面
【正文】 4]Tj － 單個箱體(深艙)的長度 [m]；hTj － 單個箱體(深艙)的高度 [m]； － 露天甲板區(qū)域長度[m]，；1 － 露天甲板尾端與最靠近船尾的深艙之間的距離[m]，；h － 縱向圍板上緣至內(nèi)底的高度 [m]；cA － 在露天甲板區(qū)域尾端的cU值。 cA=163。xA － 在x/L=0處與露天甲板區(qū)域尾端之間的距離[m]。船首區(qū)內(nèi)如有顯著的屈曲約束(例如由上層建筑下面的長圍蔽甲板區(qū)域產(chǎn)生的約束)，也可引起其他的最大值和Du分布，為此可要求進(jìn)行專門的計算。由于扭轉(zhuǎn)而產(chǎn)生的應(yīng)力應(yīng)按下式確定： sTN = cM [N/mm2]Dumax,i － Dui的最大值(即，對于Cu=1)；cM － 分布系數(shù)，；不必取sTN大于： sTN = [N/mm2]Wi － 對于所考慮位置i的舯橫剖面模數(shù)(多艙口的縱向艙口桁材可不予考慮)。，而在右舷產(chǎn)生一負(fù)應(yīng)力sTN。由相對變形引起的甲板板條內(nèi)的應(yīng)力sTB可由甲板系統(tǒng)的靜力計算確定。該甲板系統(tǒng)由縱向和橫向的甲板條，包括圍板和有效艙壁及舷側(cè)外板組成，通常計至第一甲板和第二甲板中間的高度處。在所考慮位置處，如橫向甲板板條j或艙口j，產(chǎn)生的縱向變形Dui/2，將作為載荷作用在中心線上。為確定甲板平面內(nèi)或圍板頂部的應(yīng)力，須將在位置i=1或2()處的有關(guān)縱向變形加到模型上。應(yīng)力sTB可為正值或負(fù)值，以求得最大應(yīng)力值。 由側(cè)向載荷引起的應(yīng)力： sQ = [N/mm2]MQ － [kNm]，使甲板板條、縱向艙口圍板、縱艙壁及舷側(cè)外板的有效部分等縱向桁材受力。W1 － 上述縱向桁材在艙口處繞垂直軸的剖面模數(shù)[m3]?？v向艙口圍板僅在其向艙口端點以外延伸足夠遠(yuǎn)時才能被計入。對于艙口長度不超過約14m和帶有近似等剛度的橫向箱形桁材的集裝箱船，sQ可按下式確定： sQ = [N/mm2]p0 － 。5. 船體和艙口蓋間的相對變形對每個單獨的滑動支承，艙口蓋和縱向圍板間的縱向最大相對變形的確定和分別疊加，其過程類似于應(yīng)力的確定，并應(yīng)考慮到所安裝的制動器系統(tǒng)：uSW、uWV、uWH － 由MSW、MWV和MWH引起的相對變形。如艙口較短，船體變形由縱向艙口板圍板的伸長Di引起。Di= [mm]s － 由MSW、MWV和MWH引起的在艙口長度二分之一處的應(yīng)力 [N/mm2]；Li － 艙口i的長度 [mm]；uST、uWT － 由MST和MWT引起的相對變形；作為第一次近似，可使用通過舷側(cè)的相對變形()所得之值。fSW、fWV、fWH、fST、fWT見2?；瑒又С袘?yīng)有足夠的滑動間距。6. 縱向船體結(jié)構(gòu)設(shè)計的參照值如船體型材對船體上緣的剖面模數(shù)按如下系數(shù)fR增加，則經(jīng)特別批準(zhǔn)， 。 W 39。 (x) =frW(x)fr － 修正系數(shù)，；frmin = 1；W(x) － ；W(x) = [m3]；MT(x) － 在x 處的總彎矩 [kNm]。σP － 。7. 集裝箱船橫向箱形桁材設(shè)計的參照值下列設(shè)計衡準(zhǔn)可用來確定橫向箱形桁材的尺寸：－ 艙口蓋的支承力()；－ 堆裝在貨艙內(nèi)的集裝箱的支承力；－ 由船體的扭曲變形引起的應(yīng)力；－ 如橫向箱形桁材構(gòu)成水密艙壁的一部分，由水壓力引起的應(yīng)力(見第11節(jié))。通常，板厚應(yīng)不小于下列各式算得的值()：t1 = [mm]或t1 = [mm]t0 － 縱向艙口圍板或縱艙壁最高列板的厚度；t2 = [mm]或t2 = 12a [mm]a － 扶強(qiáng)材間距 [m]。應(yīng)取t1或 t2中之大者。L不必取大于200m。G. 單殼體散貨船1. 通則船長L179。150m，擬載運密度rc 179。 ，除符合B中的要求外，尚應(yīng)校核船體梁在完整縱強(qiáng)度計算中所考慮的每種裝載狀態(tài)和壓載狀態(tài)下的強(qiáng)度在規(guī)定的破損狀態(tài)下是否足夠。本節(jié)的“單殼體散貨船”系指擬散裝載運干貨的具有雙層底，底邊液艙和頂邊液艙的單甲板船。其1個或多個貨艙僅由舷側(cè)外板或由兩道水密邊界圍成的，其中之一的邊界是舷側(cè)外板，兩個邊界的間距小于1000mm但大于760mm。水密邊界之間的距離應(yīng)垂直于舷側(cè)外板量取。注：根據(jù)1974年國際海上人命安全公約第XII章，前述的定義把至舷側(cè)外板的距離小于760mm 的雙殼體布置排除在外。，以及局部結(jié)構(gòu)構(gòu)件的強(qiáng)度不包括在這一驗證內(nèi)。2. 破艙衡準(zhǔn)為計算淹水的重量，應(yīng)作如下假定：－ 。－ 對裝載的任何貨物，應(yīng)選用合適的滲透率和散裝貨裝載率。對于鐵礦砂。對于水泥。在這方面，固體散裝貨物的“滲透率”系指貨物縫隙之間受淹的容積與散裝貨物總?cè)莘e的比值。對于包裝貨物狀態(tài)(例如鋼廠的制品)，應(yīng)采用該種貨物的實際裝載率。本社將根據(jù)逐個個案對滲透率加以協(xié)調(diào)。3. 破損狀態(tài)應(yīng)考慮每個貨艙單獨淹沒到平衡水線處的情況。在破損狀態(tài)下，應(yīng)假定波浪引起的垂向彎矩和剪力等于波浪載荷的80％。4. 應(yīng)力估算船體梁任何部位的實際彎曲應(yīng)力sfld應(yīng)按下式確定：sfld=[N/mm2]MSWf － 破損狀態(tài)下，所考慮剖面處的靜水彎矩[kNm]；MWV － 所考慮剖面處的波浪彎矩[kNm]，；W － 船體梁相應(yīng)剖面的剖面模數(shù)WB或WD[m3]。船體梁任何部位的實際剪應(yīng)力tfld應(yīng)按下式確定：tfld = [N/mm2]QSWf － 破損狀態(tài)下所考慮剖面處的靜水剪切力[kN]，應(yīng)對交變載荷狀態(tài)作出修正，；QWV － 所考慮剖面處的波浪剪切力[kN]，；I，S － ；t － 舷側(cè)外板厚度 [mm]。5. 強(qiáng)度衡準(zhǔn)對船體梁的許用彎曲應(yīng)力sfld和船體梁的許用剪應(yīng)力tfld。應(yīng)按第3節(jié)F的要求，
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