【正文】 2)式中：—軋輥的軸承中的摩擦力矩；—傳動(dòng)機(jī)構(gòu)中的摩擦力矩。在四輥軋機(jī)中 (613)輥頸直徑=1000mm；式中：—支承輥軸承的摩擦系數(shù)。、—工作輥及支承輥的直徑。計(jì)算結(jié)果如下：四輥軋機(jī)：第一道次： 第二道次： 第三道次： 四輥軋機(jī)：第四道次： 第五道次： 第六道次： 傳動(dòng)機(jī)構(gòu)中摩擦力矩可由下式計(jì)算： (614)式中：—傳動(dòng)效率系數(shù)?？扇?，減速比=1，所以 第一道次： 第二道次： 第三道次： 第四道次： 第五道次： 第六道次： 總的附加摩擦力矩 第一道次： 第二道次： 第三道次： 第四道次： 第五道次： 第六道次： 軋機(jī)的空轉(zhuǎn)力矩空轉(zhuǎn)力矩是指空載轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)軋機(jī)主機(jī)列所需的力矩。通常是根據(jù)轉(zhuǎn)動(dòng)部分軸承引起的摩擦力矩計(jì)算之。一般可按經(jīng)驗(yàn)公式確定： (615) 式中：—電動(dòng)機(jī)的額定轉(zhuǎn)矩，(N﹒m) (616)式中：—電機(jī)的額定功率，kw； —電機(jī)的額定轉(zhuǎn)速，r/min。四輥軋機(jī)： （4）作用在電機(jī)軸上的動(dòng)力矩按下式計(jì)算： (617)式中：—換算到電機(jī)軸上的軋輥傳動(dòng)裝置中所有旋轉(zhuǎn)件的總飛輪力矩；—電機(jī)的加減速率，rpm/s；根據(jù)經(jīng)驗(yàn)資料，四輥可逆軋機(jī)取140四輥可逆軋機(jī)加速軋制時(shí)： 減速軋制時(shí)： 計(jì)算軋制各個(gè)階段的力矩空載加速期： (618)加速軋制期： (619)穩(wěn)速軋制期： (620)減速軋制期： (621)空載減速期： (622)空載穩(wěn)速期： (623)計(jì)算結(jié)果見(jiàn)附表4。 精軋階段工藝計(jì)算 壓下規(guī)程的分配精軋機(jī)組的主要任務(wù)是在七架連軋機(jī)上將粗軋帶坯軋制成板形、尺寸符合要求的成品帶鋼，并需保證帶鋼的表面質(zhì)量和終軋溫度。擬定精軋壓下規(guī)程就是合理分配各架的壓下量及確定各架的軋制速度。 確定各道軋制制度制定精軋速度制度包括：確定精軋末架軋制速度，根據(jù)體積不變條件確定精軋各個(gè)道次的軋制時(shí)間。 精軋機(jī)組典型的壓下率分配（%）F1～F71234567壓下率40～4840～4635～4132～3925～3520～2810～16帶鋼熱連軋機(jī)精軋采用兩級(jí)加速和一級(jí)減速的軋制方法。圖中A段從帶鋼進(jìn)入F1～F7機(jī)架，直至其頭部到達(dá)計(jì)時(shí)器設(shè)定點(diǎn)P點(diǎn)（0～50m）為止，進(jìn)行較低的穿帶速度；B段為帶鋼前段從P點(diǎn)到進(jìn)入卷取機(jī)為止，進(jìn)行較低的加速；C段從前段進(jìn)入卷取機(jī)后開(kāi)始到預(yù)先給定的速度上限為止，進(jìn)行較高的加速；此加速度主要取決于終軋溫度和提高產(chǎn)量的要求；D段為到達(dá)最高速度后，至帶鋼尾部離開(kāi)減速第三、四機(jī)架 時(shí)以一級(jí)減速度減至咬入速度，等待下一根帶鋼軋制。首先計(jì)算各架前滑值根據(jù)： (624)式中：—前滑值；—該架壓下量；—該架出口厚度；—該架摩擦系數(shù)，取= —該架工作輥直徑；代入數(shù)據(jù)得： 精軋速度圖確定各架的速度精軋機(jī)組各機(jī)架速度應(yīng)滿足體積不變條件，即 (625)式中：—機(jī)架號(hào)；—第架出口板帶厚度；—第架速度。設(shè)精軋機(jī)最后一架的拋出速度為10m/s，則根據(jù)上式可計(jì)算出前六架的拋出速度。代入數(shù)據(jù)得：由前滑定義知：軋輥速度 (626)則軋輥速度： 設(shè)精軋機(jī)組最后一機(jī)架經(jīng)過(guò)一級(jí)加速后的速度為15m/s，則根據(jù)上式計(jì)算出前六架軋機(jī)的速度：設(shè)精軋機(jī)組最后一架的咬入速度為10m/s，則根據(jù)上式計(jì)算出前六架軋機(jī)的咬入速度： 確定軋件在各道次中的軋制時(shí)間精軋機(jī)組的間隙時(shí)間： (627)式中：—精軋機(jī)組各機(jī)架間的距離，取= 6m?！垯C(jī)組各機(jī)架的咬入速度。則 計(jì)算第七機(jī)架各階段的軋制時(shí)間：帶鋼咬入階段：取L=50m，則一級(jí)加速A段：取加速度則：， m二級(jí)加速B段：取加速度則：， m減速D段：取減速度則：， m帶鋼在穩(wěn)定軋制C段： m穩(wěn)定軋制時(shí)間： 所以精軋機(jī)組的軋制周期為T=5++++=第六機(jī)架各階段的軋制時(shí)間：帶鋼咬入階段：該階段的軋制時(shí)間等于第七機(jī)架的該階段的軋制時(shí)間加上第七機(jī)架和第六機(jī)架間的間隙時(shí)間，則 m一級(jí)加速A段：取加速度則： m二級(jí)加速B段：取加速度則： 穩(wěn)定軋制時(shí)間： 減速階段： 第五機(jī)架各階段的軋制時(shí)間：帶鋼咬入階段： 一級(jí)加速A段：取加速度則： m二級(jí)加速B段：取加速度則： 穩(wěn)定軋制時(shí)間： 無(wú)減速階段。第四機(jī)架各階段的軋制時(shí)間：帶鋼咬入階段：一級(jí)加速A段：取加速度則： 二級(jí)加速B段：取加速度則： 穩(wěn)定軋制時(shí)間： 無(wú)減速階段。第三機(jī)架各階段的軋制時(shí)間：帶鋼咬入階段： 一級(jí)加速A段：取加速度則： 二級(jí)加速B段：取加速度則： 穩(wěn)定軋制時(shí)間： 無(wú)減速階段。第二機(jī)架各階段的軋制時(shí)間：帶鋼咬入階段： 一級(jí)加速A段：取加速度則： 二級(jí)加速B段：取加速度則：穩(wěn)定軋制時(shí)間： 無(wú)減速階段。第一機(jī)架各階段的軋制時(shí)間：帶鋼咬入階段：一級(jí)加速A段：取加速度則： 二級(jí)加速B段：取加速度則： 穩(wěn)定軋制時(shí)間： 無(wú)減速階段。 軋制溫度的確定帶坯在中間輥道上的冷卻時(shí)間，等于間隙時(shí)間加上精軋第一架的純軋時(shí)間。精軋第一架的純軋時(shí)間，等于軋制周期減去尾部通過(guò)各架的時(shí)間。軋件尾部通過(guò)精軋各架的時(shí)間為： (628)式中：—機(jī)架間距離；—軋件的拋出速度。代入數(shù)據(jù)得： 故精軋第一架的純軋時(shí)間為帶坯在中間輥道上的冷卻時(shí)間為故帶坯進(jìn)入精軋第一架的溫度為： (629)式中：—粗軋第六道次的尾部溫度；—進(jìn)入精軋第一架的軋件厚度。注：在軋制不銹鋼時(shí)，考慮到奧氏體不銹鋼和馬氏體不銹鋼在進(jìn)入精軋機(jī)的溫度應(yīng)不低于1000℃。所以為減少軋制過(guò)程中的溫降，在粗軋到精軋的中間輥道上設(shè)置保溫罩。故取軋件進(jìn)入精軋第一機(jī)架的溫度為1000℃。尾部通過(guò)精軋機(jī)組的總溫降為： (630)式中：—第七機(jī)架的拋出速度；代入數(shù)據(jù)得： ℃即每架溫降為 ℃=℃ 計(jì)算各道的平均變形速度計(jì)算方法同粗軋階段。第一機(jī)架： 第二機(jī)架： 第三機(jī)架： 第四機(jī)架： 第五機(jī)架： 第六機(jī)架： 第七機(jī)架： 計(jì)算各道平均單位壓力計(jì)算方法同粗軋階段，應(yīng)力狀態(tài)影響系數(shù)：代入數(shù)據(jù)得：平均單位壓力：式中：—材料的變形抗力，Mpa。則各道次的平均單位壓力為： 計(jì)算各道總壓力軋制壓力：式中：—變形區(qū)長(zhǎng)度，mm；—軋件寬度，mm；則 計(jì)算各道的傳動(dòng)力矩由下式計(jì)算：其中：（1）軋制力矩由下式計(jì)算：，為合力作用點(diǎn)系數(shù)。～，取=。，為變形區(qū)長(zhǎng)度，mm；計(jì)算結(jié)果如下：（2）附加摩擦力矩由兩部分組成：式中：—軋輥的軸承中的摩擦力矩；—傳動(dòng)機(jī)構(gòu)中的摩擦力矩。在四輥軋機(jī)中 輥頸直徑=1000mm；式中：—支承輥軸承的摩擦系數(shù)。、—工作輥及支承輥的直徑。:第1～4道次（F1～F4）=1550mm， =825mm， =1200mm。第5～7道次（F5～F7）=1550mm， =680mm， =1200mm。計(jì)算結(jié)果如下：第一架： 第二架： 第三架： 第四架： 第五架： 第六架： 第七架： 傳動(dòng)機(jī)構(gòu)中摩擦力矩可由下式計(jì)算：式中：—傳動(dòng)效率系數(shù)。可取=，減速比i1=5，i2=4，i3=3，i4=2 i5=1，i6=1，i7=1，所以 第一道次： 第二道次： 第三道次： 第四道次： 第五道次： 第六道次： 第七道次： 總的附加摩擦力矩 第一道次： 第二道次： 第三道次： 第四道次： 第五道次： 第六道次： 第七道次： （3）軋機(jī)的空轉(zhuǎn)力矩空轉(zhuǎn)力矩是指空載轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)軋機(jī)主機(jī)列所需的力矩。通常是根據(jù)轉(zhuǎn)動(dòng)部分軸承引起的摩擦力矩計(jì)算之。一般可按經(jīng)驗(yàn)公式確定：式中：—電動(dòng)機(jī)的額定轉(zhuǎn)矩，(N﹒m)式中：—電機(jī)的額定功率，kw； —電機(jī)的額定轉(zhuǎn)速，r/min。精軋機(jī)組： 電機(jī):27800kw 0~190~510rpm M0=27800/190=40KNm（4）作用在電機(jī)軸上的動(dòng)力矩七機(jī)架連軋機(jī)， 取140各機(jī)架動(dòng)力矩見(jiàn)附表4。計(jì)算軋制各個(gè)階段的力矩空載加速期： 加速軋制期： 穩(wěn)速軋制期： 減速軋制期： 空載減速期： 空載穩(wěn)速期： 計(jì)算結(jié)果見(jiàn)附表4。第七章 電機(jī)能力校核　　軋機(jī)在工作時(shí)的負(fù)荷是間斷式不均勻負(fù)荷，而電機(jī)額定力矩是指電機(jī)在此負(fù)荷下長(zhǎng)期工作，其溫升在允許范圍內(nèi)，為此要校核其發(fā)熱。在軋制過(guò)程中，電機(jī)允許短時(shí)間過(guò)載，但過(guò)載后軋制力矩必須在電機(jī)的額定力矩范圍內(nèi)，所以電機(jī)能力校核主要是發(fā)熱校核和過(guò)載校核。其公式如下：校核電機(jī)溫升條件為： (71)校核電機(jī)過(guò)載條件為： (72)式中：—電機(jī)額定力矩； —為負(fù)荷圖中等效力矩；　—為軋制周期內(nèi)最大力矩； —為電機(jī)允許的過(guò)載系數(shù)，＝。其中等效力矩利用下式計(jì)算： (73)式中：—軋制時(shí)間內(nèi)各段純軋時(shí)間的總和，ｓ；　—軋制周期內(nèi)的各段間隙時(shí)間的總和，ｓ；　—各段純軋時(shí)間所對(duì)應(yīng)的力矩，Nｍ；—各段間隙時(shí)間所對(duì)應(yīng)的空轉(zhuǎn)力矩，Nｍ； R1電機(jī)能力校核 等效力矩計(jì)算由前面工藝計(jì)算可知，在軋制1Cr18Ni9產(chǎn)品板帶時(shí)產(chǎn)生最大軋制力矩，所以按其進(jìn)行校核。代入公式，計(jì)算得，3180 電機(jī)溫升校核因?yàn)?，所以故電機(jī)發(fā)熱在允許的范圍內(nèi)。 電機(jī)的過(guò)載校核在電機(jī)負(fù)荷圖中，而所以 電機(jī)過(guò)載在允許范圍內(nèi)。 R2電機(jī)能力校核 等效力矩計(jì)算 電機(jī)溫升校核因?yàn)?，所以故電機(jī)發(fā)熱在允許的范圍內(nèi)。 電機(jī)的過(guò)載校核在電機(jī)負(fù)荷圖中，而所以 電機(jī)過(guò)載在允許范圍內(nèi)。 精軋機(jī)電機(jī)能力校核 等效力矩計(jì)算因?yàn)榫垯C(jī)組各架軋機(jī)選用同一型號(hào)的電機(jī)，所以選取最大力矩的軋機(jī)進(jìn)行校核。根據(jù)軋制表中的數(shù)據(jù)，選取精軋第二架進(jìn)行校核，代入公式計(jì)算如下： 電機(jī)溫升校核因?yàn)?，所以故電機(jī)發(fā)熱在允許的范圍內(nèi)。 電機(jī)的過(guò)載校核在電機(jī)負(fù)荷圖中，而所以 電機(jī)過(guò)載在允許范圍內(nèi)。第八章 軋輥強(qiáng)度校核軋輥直接承受軋制壓力和傳動(dòng)軋輥的傳動(dòng)力矩，屬于消耗性零件。就軋機(jī)本身而言，軋輥安全系數(shù)最小。因此，軋輥強(qiáng)度往往決定整個(gè)軋機(jī)的負(fù)荷能力。本設(shè)計(jì)中粗軋采用兩臺(tái)四輥軋機(jī)，精軋機(jī)組前四架為同一規(guī)格的軋機(jī)，后三架為同一規(guī)格。其材質(zhì)、。 本設(shè)計(jì)軋機(jī)材質(zhì)、許用彎曲應(yīng)力軋機(jī)材質(zhì)許用彎曲應(yīng)力MPa四輥軋機(jī)四輥軋機(jī)F1～F4F5～F7工作輥支承輥工作輥支承輥工作輥支承輥工作輥支承輥高鉻鑄鋼合金鑄鋼高鉻鑄鋼合金鑄鋼高鉻鑄鐵鍛鋼高鉻鑄鐵鍛鋼100～1201400～1600100～1201400～160080～90120～140080～90120～1400 R1強(qiáng)度校核 輥身強(qiáng)度校核四輥軋機(jī)由于采用了支承輥，所以工作輥的彎矩很小，支承輥幾乎承受了全部彎矩，只需對(duì)支承輥彎曲應(yīng)力進(jìn)行校核，校核方法 (81)式中：—輥身中央的彎曲應(yīng)力，—支承輥的輥身長(zhǎng)，—支承輥輥頸的長(zhǎng)度，—鋼板寬度，—最大軋制力。危險(xiǎn)斷面的彎曲應(yīng)力為 (82) 式中：—彎曲應(yīng)力，—輥身直徑。代入數(shù)據(jù)，計(jì)算結(jié)果為：