【正文】 下量逐漸減小，同時還要降低連軋張力。依據(jù)以上原則逐架壓下量的分配規(guī)律是，第一架可以留有余量，即考慮到帶坯厚度的可能波動和可能產(chǎn)生咬入困難等，而使壓下量略小于設(shè)備允許的最大壓下量，中間幾架為了充分利用設(shè)備能力，盡可能給以大的壓下量軋制；以后各架，隨著變形抗力增大，應(yīng)逐漸減小壓下量；為控制帶鋼的板形，厚度精度及性能質(zhì)量，最后一架的壓下量一般較小。冷軋的累積壓下率(原料至成品)總壓下量一般占板坯全部壓下量的 60~90%。本設(shè)計的各機(jī)架壓下量的具體分配是依據(jù)武鋼現(xiàn)場經(jīng)驗資料采用 5 機(jī)架連軋機(jī)，結(jié)合具體設(shè)備、操作條件依據(jù)壓下量分配系數(shù)分配各架壓下量如下。表 41 各道次壓下量入 口 厚 度H/mm出 口 厚 度h/mm壓 下 量Δh/mm 壓 下 率 /%1 2 3 4 5 冷 軋 鋼 板 時 咬 入 角 一 般 為 4176。， 由 公 式 ())cos1(max????Dh得 ()rh?參數(shù)道次河北聯(lián)合大學(xué)輕工學(xué)院18表 42 各道次咬入角1 2 3 4 5525 176。 176。 176。 176。485 176。再 根 據(jù) ())21(f????表 43 各道次中性角1 2 3 4 5525 485 根據(jù)Sh= ()?)1(2?hD表 44 各道次前滑值道次前滑 1 2 3 4 5Sh 確定軋機(jī)速度制度 軋制速度的確定制定軋機(jī)速度制度包括：確定末架的穿帶速度和最大軋制速度；計算各架速度及調(diào)速范圍；選擇加減速度以及帶鋼過焊縫時的速度等。連軋機(jī)組末架的軋制速度決定著軋機(jī)的產(chǎn)量和技術(shù)水平。確定末架軋制速度時，應(yīng)考慮保證各主要設(shè)備和輔助設(shè)備生產(chǎn)能力的平衡；軋制帶鋼的厚度及鋼種等，一般冷軋帶鋼為提高軋機(jī)產(chǎn)量而用高的軋制速度；軋制寬大及鋼質(zhì)硬的帶鋼時，應(yīng)采用低的軋制速度。本次設(shè)計依據(jù)設(shè)備、產(chǎn)品及參考同類車間設(shè)定第五機(jī)架的軋制速度為 20m/s。本設(shè)計設(shè)定第五架軋機(jī)的穿帶速度為 5m/s(帶鋼厚度小，其穿帶速度可高些 )。道次咬入角第 4 章 壓下規(guī)程設(shè)計19其它各架軋制速度的確定：當(dāng)連軋機(jī)組末架軋機(jī)軋制速度確定后，根據(jù)連軋條件——秒流量相等的原則，根據(jù)各架軋出厚度和前滑求出各架軋制速度(帶鋼的寬展和前、后滑忽略不計)。即：h1v1=h2v2=hnvn=C ()速度的計算：已預(yù)設(shè)末架出口軋制速度為 V=20m/s 由經(jīng)驗向前依次減小以保持微張力軋制。依據(jù)秒流量相等有： smHhV/???表 45 軋件的出口速度1 2 3 4 5Vh(m/s) 20 軋輥轉(zhuǎn)速的確定由 ()%10???VhS表 46 軋輥速度1 2 3 4 5V(m/s) 由公式: ()DVingi??60求得各道次軋輥轉(zhuǎn)速分別為：表 47 軋輥轉(zhuǎn)速1 2 3 4 5(r/min) 由軋輥轉(zhuǎn)速及電機(jī)轉(zhuǎn)速可求傳動比： ()gidni?河北聯(lián)合大學(xué)輕工學(xué)院20表 48 傳動比道次 1 2 3 4 5n (r/min)d750 750 750 750 750i . 加速度的選擇近代帶鋼冷連軋機(jī)精軋一般采用一級加速和一級減速軋制方式，即帶鋼在連軋機(jī)以恒速運轉(zhuǎn)下進(jìn)行穿帶，并在卷取機(jī)實現(xiàn)穩(wěn)定卷取后開始進(jìn)行加速，直至軋機(jī)轉(zhuǎn)速達(dá)到穩(wěn)定軋制階段最大轉(zhuǎn)速時加速結(jié)束 [10]。第一級加速度數(shù)值較高，稱為功率加速度(又稱產(chǎn)量加速度)，其目的是迅速提高軋制速度，是設(shè)備盡快接近滿負(fù)荷運轉(zhuǎn)，以求的最高產(chǎn)量。確定加速度的數(shù)值，應(yīng)考慮到主電機(jī)的功率、帶鋼長度、板形、帶鋼厚度變化、冷卻水的控制及卷取溫度等因素的影響。僅就軋機(jī)本身而言，一級加速度可達(dá) 12 m/s 。本設(shè)計采用加減速的加速度絕對值相等的設(shè)計方法，并參照武鋼經(jīng)驗取2一級加、減速度為 。2第 5 章 力能參數(shù)的計算及空載輥縫的設(shè)定21第 5 章 力能參數(shù)的計算及空載輥縫的設(shè)定 軋制壓力的計算對 于 冷 軋 薄 板 ， 其 軋 制 力 的 計 算 采 用 斯 通 公 式 計 算 。 因 為 斯 通 公 式 把 軋制 看 成 平 行 板 間 的 鐓 粗 ， 因 此 得 出 單 位 壓 力 微 分 方 程 式 ： ()htdxx2???圖 作用在斯通理論微分體上的作用力冷 軋 薄 板 時 其 表 面 摩 擦 規(guī) 律 按 全 滑 動 來 考 慮 ， 即 ， 并 采 用 近ptxxf?似 塑 性 條 件 ， 則 上 式 變 成 如 下 形 式 ：Kxp??? ()hdxxf2? 將 上 式 積 分 ， 則 得 斯 通 單 位 壓 力 公 式 ： 在 后 滑 區(qū) ()eqplxmxK)21(0(?? 在 前 滑 區(qū) ()lxx)21(0(? 式 中 ： ，??hflm2H? ()*Rhl?? f 為 乳 化 液 的 摩 擦 系 數(shù) .表 51 各道次的相關(guān)參數(shù)河北聯(lián)合大學(xué)輕工學(xué)院221 2 3 4 5L/mm /mm? 1． 31 m 冷 軋 時 溫 度 和 變 形 速 度 對 金 屬 變 形 抗 力 的 影 響 不 大 ， 因 此 和 可nTu近 似 的 取 1， 只 有 變 形 程 度 才 是 影 響 變 形 抗 力 的 主 要 因 素 。 由 變 形 區(qū) 內(nèi) 各 斷面 處 變 形 程 度 不 等 ， 因 此 ， 若 取 為 常 量 ， 通 常 根 據(jù) 加 工 硬 化 曲 線 去 本 道?s次 平 均 變 形 量 所 對 應(yīng) 的 變 形 抗 力 值 。 平 均 變 形 量 可 按 下 式 計 算 ：?? ()?.??? 式 中 ::本 道 次 軋 前 的 預(yù) 變 形 量?0 H010/)(? :本 道 次 軋 后 的 總 變 形 量1 h1:冷 軋 前 軋 件 厚 度H0H:本 道 次 軋 前 軋 件 的 厚 度h:本 道 次 軋 后 軋 件 的 厚 度 。表 52 各道次 值?變 形 程 度 /%?0變 形 程 度 /%1平 均 變 形 程 度 /%??1 2 25 3 4 5 冷 軋 時 金 屬 實 際 變 形 抗 力 的 確 定 ：?s由于加工硬化使得軋件的變形抗力逐道次升高，對加工硬化曲線進(jìn)行線性擬合得： ()MPaipi27064???表 53 各道次變形抗力道次參數(shù)第 5 章 力能參數(shù)的計算及空載輥縫的設(shè)定23平 均 變 形 程 度 /%??變 形 抗 力 /MPa?s ?sK*15.?1 2 3 4 5 平 均 單 位 壓 力 ： ()mQpe1)15.(????式 中 為 平 均 單 位 張 力 ， 現(xiàn) 僅 以 第 一 架 軋 機(jī) 為 例 ：?Q張應(yīng)力的設(shè)定 ：100MPa,120 MPa,130 MPa,140 MPa。開卷機(jī)張應(yīng)力為 1 hiqMPa，卷曲機(jī)張應(yīng)力為 30 MPa。表 54 張力 = 2*hRl?? = ?fl .? =)(hfl計算圖中第二個參數(shù) ?RQcf/)15.(?前 平 均 單 位 張力 /MPa1后 平 均 單 位 張 力/MPaQ0平 均 單 位 張 力 /MPa?Q1 1 100 2 100 120 1103 120 130 1254 130 140 1355 140 30 100河北聯(lián)合大學(xué)輕工學(xué)院24 =???*)1(82ERc?029.*)(2??.? 圖 軋輥壓扁時平均單位壓力圖解=??hfxl39。 =?hRQcf/)15.(? 又有表查出 ?me則 =p)15.(??? 由 ??hfl39。 則 *2039。?l 則 總 壓 力 =??pBP39。第 5 章 力能參數(shù)的計算及空載輥縫的設(shè)定25余 下 的 各 道 次 可 依 此 類 推 計 算 出 來 ， 則 見 表 55。表 55 軋制力1 2 3 4 5/MPa? ?hfl )(2 c x/mm )1(? /mml39。 B/mm 1250/MPa? P/KN 軋制力矩的確定 軋制力矩的確定 ()hRPMz??12?式 中 ：—合 力 作 用 點 位 置 系 數(shù) (或 力 臂 系 數(shù) )， 冷 軋 薄 板 一 般 取 為? ?～ ， 各 道 次 的 軋 制 力 矩 值 見 表 56。 =表 56 軋制力矩1 2 3 4 5/ . 摩擦力矩的確定傳 動 工 作 輥 所 需 要 的 靜 力 矩 ， 除 軋 制 力 矩 外 ， 還 有 附 加 摩 擦 力 矩 ，mM道次參數(shù)河北聯(lián)合大學(xué)輕工學(xué)院26它 由 以 下 兩 部 分 組 成 ： 、 ， 其 中 在 四 輥 軋 機(jī) (本 設(shè) 計 中 六 輥 軋1mM21m機(jī) 亦 用 此 公 式 )可 近 似 地 由 下 式 計 算 ： ()Pdff??4*1—軋 輥 軸 承 的 摩 擦 系 數(shù) (滑動軸承金屬襯冷軋時 )，f 07.~5.?f取 ＝ ； —軋 輥 輥 頸 直 徑 ＝ 273mm；dzd( 、 —工 作 輥 及 支 撐 輥 直 徑 ,對 于 四 輥 軋 機(jī) ： ＝ 525mm， gDz gD=1450mm 對 于 六 輥 軋 機(jī) ： ＝ 485mm， = 1450mm。 )而 由z gDz 2mM下 式 計 算 ： ()iMzm/))(112????式 中 :—傳 動 效 率 系 數(shù) ， 即 從 主 電 機(jī) 到 軋 機(jī) 的 傳 動 效 率 ， 故 可 取 ＝ ? ?， 本 設(shè) 計 取 ()mmi21/??表 57 摩擦力矩1 2 3 4 5/ / . i / /KNm 空轉(zhuǎn)力矩的確定空轉(zhuǎn)力矩可以根據(jù)下式求得： ()??HKM??06.~3.式中：表示軋機(jī)的額定轉(zhuǎn)矩，其大小為：HMnp95p——電動機(jī)的額定功率，本設(shè)計取每架軋機(jī)的額定功率為 4250KW；n——電動機(jī)的轉(zhuǎn)速，轉(zhuǎn)速為 750r/min。第 5 章 力能參數(shù)的計算及空載輥縫的設(shè)定27軋 機(jī) 的 空 轉(zhuǎn) 力 矩 ( )根 據(jù) 實 際 資 料 可 取 為 電 機(jī) 額 定 力 矩 的 3％ ～ 6％ :kMKNmMk ＝?? 各機(jī)架空載輥縫值的設(shè)定由 于 軋 機(jī) 的 彈 跳 ， 使 軋 出 的 鋼 板 厚 度 h 等 于 原 來 的 空 載 輥 縫 再 加 上 彈跳 ， 或 者 說 ： 原 來 空 載 輥 縫 等 于 軋 出 鋼 厚 減 去 彈 跳 。 軋 機(jī) 輥 縫 設(shè) 計 最 主 要 的任 務(wù) 是 盡 可 能 地 準(zhǔn) 確 地 確 定 各 機(jī) 架 的 空 載 輥 縫 值 S。影 響 輥 縫 形 狀 的 因 素 軋 件 的 橫 向 厚 度 差 (斷 面 形 狀 的 變 化 )和 板 型 的變 化 是 由 輥 縫 形 狀 的 變 化 引 起 的 。 影 響 輥 縫 形 狀 的 因 素 有 ：1)軋 輥 的 彈 性 彎 曲 變 形 。 它 使 輥 縫 中 部 尺 寸 大 于 邊 部 尺 寸 ， 帶 鋼 產(chǎn) 生 斷面 凸 度 。 軋 制 力 愈 大 ， 載 荷 愈 集 中 在 軋 輥 中 部 ， 軋 輥 的 彈 性 彎 曲 變 形 愈 大 ；軋 輥 直 徑 愈 大 ， 剛 性 愈 好 ， 彈 性 彎 曲 變 形 愈 小 。2)軋 輥 的 熱 膨 脹 。 軋 制 時 軋 件 變 形 功 轉(zhuǎn) 化 的 熱 量 ， 摩 擦 和 高 溫 軋 件 所 傳遞 的 熱 量 都 會 使 軋 輥 變 熱 。 冷 卻 水 、 冷 卻 潤 滑 液 、 空 氣 和 與 軋 輥 接