【正文】 輥速度； Shi——第i架軋件的前滑值。通常，第1架的前滑值為5%~7%，最大可以達到10%，末前滑架的值為1%或近似為0。本廠的五架冷連軋機架采用的前滑值。 各機架前滑值的確定機架號12345前滑值(%)52220在各機軋出厚度hi，末架軋出厚度hn，前滑值已知，則任一機架的輥速為：VRi=hnv0n(1+Shn)/ hi(1+Shi) 張力制度的制定張力在冷軋生產(chǎn)中不僅可以降低軋制壓力，防止帶鋼跑偏，補償沿寬度方向軋件的不均勻變形，并且還起著傳遞能量，傳遞影響，使各機架之間相互連接的作用。張力制度就是合理的選擇軋制中各道次張力的數(shù)值。實際生產(chǎn)中若張力過大會把帶鋼拉斷或產(chǎn)生拉伸變形，若張力過小則起不到應有作用。因此作用在帶鋼上的最大張應力應滿足：σmaxσsσmax——作用在帶鋼單位截面積上的最大張應力；σs——帶鋼的屈服極限。冷連軋的特點之一是采用大張力軋制，所以一般單位張力q為（~）。： 冷軋帶鋼的分配原則帶鋼厚度(mm)~11~22~4單位張應力(kg/mm2)~~~ 軋輥輥型制度本設(shè)計采用UC軋機，UC軋機(Universal Crown Control Mill)基本上是一臺HC軋機，但是增加了新的功能，能進行多樣化的板形控制。它除了具有HC軋機的特點外，主要增加了中間輥彎輥裝置。此彎輥裝置有一個隨動定位塊，它可以使彎輥力始終作用在中間輥軸承中心，即使中間輥有軸向移動時也是如此。因此，UC軋機是一種采用小直徑工作輥、中間輥彎輥、中間輥移動和工作輥彎輥3種裝置進行板形控制的軋機。 UC軋機 軋制壓力的計算首先是各機架摩擦系數(shù)的選?。旱谝坏来慰紤]咬入，不噴油，以后噴乳化液。 摩擦系數(shù)表機架數(shù)1＃2＃3＃4＃5＃摩擦系數(shù)0．080．060．060．060．06各個道次的軋制壓力的步驟說明如下：(1） 第一道：由原料開始軋制，壓下量為△h=. 占冷軋總壓下率的25%。則平均壓下率為： ∑ε=+=25%=15%根據(jù)典型產(chǎn)品Q215的含碳量查找對應的加工硬化曲線可知： =385MPa平均單位張力： = (30+90)/2=60MPa故 =38560= l===計算 fl/=(fl/)2=計算 a=8(1u2)R/ πE =8()230/(210000)= (u= E=210GPa) 因此 2af( )/= 2由斯通圖解（）法圖解得: x=fl′/ = ：（ex1）/x=故 ==由 fl′/ = → l′=則 P總=B l′=1350= 斯通圖解 （ex1）/x 第二道：壓量為△h=. %。則平均壓下率為∑ε=+=%+%=38%根據(jù)典型產(chǎn)品Q215的含碳量查找對應的加工硬化曲線可知：=570MPa平均單位張力： = (120+90)/2=105MPa故 =570105= l===計算 fl/=(fl/)2=計算 a=8(1u2)/ πE=因此 2af( )/= 2由斯通圖解法圖解得: x=fl′/= ：（ex1）/x=故 ==由 fl′/ = → l′= P總=B l′=1350= 第三道：壓量為△h=. %。則平均壓下率為：∑ε=+=%+%=%根據(jù)典型產(chǎn)品Q215的含碳量查找對應的加工硬化曲線可知：=600MPa平均單位張力： = (140+120)/2=130MPa故 =600130=560MPa l===計算 fl/=(fl/)2=計算 a=8(1u2)/ πE=因此 2af( )/= 2560/=由斯通圖解法圖解得: x=fl′/h =0. 45 ：（ex1）/x=故 =560=由 fl′/ = → l′= P總=B l′=1350= 第四道：壓量為△h=. 出口總壓下率為80%。則平均壓下率為ε=+=30%+80%=60%根據(jù)典型產(chǎn)品Q215的含碳量查找對應的加工硬化曲線可知：=680MPa平均單位張力： =(150+140)/2=145MPa故 =680145=637MPa l===計算 fl/=(fl/)2=計算 a=8(1u2)/ πE=因此 2af( )/= 2637/=由斯通圖解法圖解得: x=fl′/ = ：（ex1）/x=故 =637=由 fl′/ = → l′= P總=B l′=1350= 第五道：壓量為△h=. %。則平均壓下率為：∑ε=+=%+%=40%根據(jù)典型產(chǎn)品Q215的含碳量查找對應的加工硬化曲線可知：=580MPa平均單位張力： = (30+150)/2=90MPa故 =58090=577MPa l===計算 fl/=(fl/)2=計算 a=8(1u2)/ πE=因此 2af( )/= 2577/=由斯通圖解法圖解得: x=fl′/ = ：（ex1）/x=故 =815=由 fl′/ = → l′= P總=B l′=1350= 壓下規(guī)程的制定典型產(chǎn)品：Q215 1350化學成分：。表 典型產(chǎn)品化學成分含量（w/%）CMnSiSP~~≦≦≦本設(shè)計采用五機架連續(xù)軋制，制定壓下規(guī)程如下： 冷軋壓下規(guī)程道次號H/mmh/mm△h/mmε/(%)軋速/ 前張力/ MPa后張力/ MPaP/MPa總壓力/MN19030 2 1209031401204150140 52530150 6 軋機能力校核　軋輥能力校核　軋輥各部分尺寸的確定五機架連軋機的工作輥輥身直徑為Dg=460mm，輥身長度Ls=1700mm；中間輥直徑Dzhj=540mm；支撐輥直徑為Dzh=1150mm，據(jù)此確定軋輥其他參數(shù)以備校核。軋輥材質(zhì)選用合金鍛鋼，許用應力[σ]=200MPa，許用接觸應力[σ′]=2400MPa, 許用剪切應力[τ]=75MPa，許用接觸剪切應力[τ39。]=715MPa，軋輥各部分尺寸為：工作輥輥頸直徑d1=(～) Dg=240mm工作輥輥頸長度l1=(～) d1=240mm中間輥輥頸直徑d2=(～) Dg=250mm中間輥輥頸長度l2=(～) d2=240mm支撐輥輥頸直徑d3=（～）Dzh=630mm支撐輥輥頸長度l3= (～)d3=530mm輥頭采用滑塊式萬向接軸輥頭，其主要尺寸如下： D=Dmin10=46010=450mm 輥頭厚度s =(～)450=125mm 一個支叉寬度 b =s=125mm c=（～）b=125mm a=（～）D1=450=270mm 輥頭總寬度b0= 斷面系數(shù)= 接軸鉸鏈中心到危險斷面的距離X1 ==135mm 接軸角：α=80 軋件寬度：B=1350mm 支撐輥壓下螺絲間的中心距Lzh=2230mm中間輥壓下螺絲間的中心距Lg=1940mm工作輥壓下螺絲間的中心距Lg=1940mm工作輥與支撐輥的其他部分尺如下圖: 軋輥尺寸五機架連軋機組各機架需要校核的具體數(shù)據(jù)如下：表 連軋機組軋機校核數(shù)據(jù)機架軋制壓力/MN電機功率/kw轉(zhuǎn)速/ r/min前后張力差/kN一1550030160二1550037830三1550056120四1550076010五15500866120　咬入能力的校核軋機要能夠順利進行軋制，必須保證咬入符合軋制規(guī)律，所以要對咬入條件進行校核。 式中： D 工作輥直徑軋件的壓下量； 咬入角 摩擦角原料在1軋機咬入比較困難，所以對第一架進行咬入能力的校核。校核如下：由公式，得到 已知D=460mm，=，= =176。而=tan，得到 =arctan==176。由于=176。=176。，因此，1軋機可以實現(xiàn)順利咬入帶鋼。中性角： 前滑值： 有 則軋輥轉(zhuǎn)速： 同理可以求出其他四棍轉(zhuǎn)速分別： ， ， , 　軋輥強度校核（1)支撐輥強度校核 因為第四架的軋制壓力最大，所以校核以第四架為例： a）輥身中央處承受最大彎曲力矩： Mz =P(Lz/4－Ls/8)=10647103（）=106N?m輥身中央處產(chǎn)生的最大彎曲應力： σmax=Mz/(Dz3)=106/(11503)= ＜[σ]所以，支撐輥符合要求。b）輥頸危險截面在輥頸與輥身聯(lián)接處，此處彎矩為： M2=Pl3/4=10647103530 /4=106N?m該危險端面的彎曲應力為： σ2=M2/(d23)=106/(6303)=56MPa[σ]所以，滿足要求。 支撐輥彎矩圖（2)中間輥強度校核中間輥所受的作用力與作用反力均為均布載荷且相等，所以輥身承受的彎曲力矩： Mzh =0（3)工作輥強度校核工作輥身中央處承受的垂直彎矩為： 張力作用差與輥身所產(chǎn)生的水平彎矩： 輥身中部的合成彎矩為：Mg2= Mg12+ Mg22所以：Mg=工作輥身中央處最大彎曲應力為： σg=Mg/(Dg3) =107/ (4603)=所以：σmax＜[σ] ，滿足要求。 工作輥彎矩圖（4)工作輥輥頭強度計算：=954515500/760=104N?m=106kgmm=(125)sin80+135=工作輥輥頭接軸扁頭（帶切口）強度按梅耶洛維奇經(jīng)驗公