【正文】 輥速度； Shi——第i架軋件的前滑值。通常，第1架的前滑值為5%~7%，最大可以達(dá)到10%，末前滑架的值為1%或近似為0。本廠的五架冷連軋機(jī)架采用的前滑值。 各機(jī)架前滑值的確定機(jī)架號(hào)12345前滑值(%)52220在各機(jī)軋出厚度hi，末架軋出厚度hn，前滑值已知，則任一機(jī)架的輥速為：VRi=hnv0n(1+Shn)/ hi(1+Shi) 張力制度的制定張力在冷軋生產(chǎn)中不僅可以降低軋制壓力，防止帶鋼跑偏，補(bǔ)償沿寬度方向軋件的不均勻變形，并且還起著傳遞能量，傳遞影響，使各機(jī)架之間相互連接的作用。張力制度就是合理的選擇軋制中各道次張力的數(shù)值。實(shí)際生產(chǎn)中若張力過(guò)大會(huì)把帶鋼拉斷或產(chǎn)生拉伸變形，若張力過(guò)小則起不到應(yīng)有作用。因此作用在帶鋼上的最大張應(yīng)力應(yīng)滿足：σmaxσsσmax——作用在帶鋼單位截面積上的最大張應(yīng)力；σs——帶鋼的屈服極限。冷連軋的特點(diǎn)之一是采用大張力軋制，所以一般單位張力q為（~）。： 冷軋帶鋼的分配原則帶鋼厚度(mm)~11~22~4單位張應(yīng)力(kg/mm2)~~~ 軋輥輥型制度本設(shè)計(jì)采用UC軋機(jī)，UC軋機(jī)(Universal Crown Control Mill)基本上是一臺(tái)HC軋機(jī)，但是增加了新的功能，能進(jìn)行多樣化的板形控制。它除了具有HC軋機(jī)的特點(diǎn)外，主要增加了中間輥彎輥裝置。此彎輥裝置有一個(gè)隨動(dòng)定位塊，它可以使彎輥力始終作用在中間輥軸承中心，即使中間輥有軸向移動(dòng)時(shí)也是如此。因此，UC軋機(jī)是一種采用小直徑工作輥、中間輥彎輥、中間輥移動(dòng)和工作輥彎輥3種裝置進(jìn)行板形控制的軋機(jī)。 UC軋機(jī) 軋制壓力的計(jì)算首先是各機(jī)架摩擦系數(shù)的選?。旱谝坏来慰紤]咬入，不噴油，以后噴乳化液。 摩擦系數(shù)表機(jī)架數(shù)1＃2＃3＃4＃5＃摩擦系數(shù)0．080．060．060．060．06各個(gè)道次的軋制壓力的步驟說(shuō)明如下：(1） 第一道：由原料開(kāi)始軋制，壓下量為△h=. 占冷軋總壓下率的25%。則平均壓下率為： ∑ε=+=25%=15%根據(jù)典型產(chǎn)品Q215的含碳量查找對(duì)應(yīng)的加工硬化曲線可知： =385MPa平均單位張力： = (30+90)/2=60MPa故 =38560= l===計(jì)算 fl/=(fl/)2=計(jì)算 a=8(1u2)R/ πE =8()230/(210000)= (u= E=210GPa) 因此 2af( )/= 2由斯通圖解（）法圖解得: x=fl′/ = ：（ex1）/x=故 ==由 fl′/ = → l′=則 P總=B l′=1350= 斯通圖解 （ex1）/x 第二道：壓量為△h=. %。則平均壓下率為∑ε=+=%+%=38%根據(jù)典型產(chǎn)品Q215的含碳量查找對(duì)應(yīng)的加工硬化曲線可知：=570MPa平均單位張力： = (120+90)/2=105MPa故 =570105= l===計(jì)算 fl/=(fl/)2=計(jì)算 a=8(1u2)/ πE=因此 2af( )/= 2由斯通圖解法圖解得: x=fl′/= ：（ex1）/x=故 ==由 fl′/ = → l′= P總=B l′=1350= 第三道：壓量為△h=. %。則平均壓下率為：∑ε=+=%+%=%根據(jù)典型產(chǎn)品Q215的含碳量查找對(duì)應(yīng)的加工硬化曲線可知：=600MPa平均單位張力： = (140+120)/2=130MPa故 =600130=560MPa l===計(jì)算 fl/=(fl/)2=計(jì)算 a=8(1u2)/ πE=因此 2af( )/= 2560/=由斯通圖解法圖解得: x=fl′/h =0. 45 ：（ex1）/x=故 =560=由 fl′/ = → l′= P總=B l′=1350= 第四道：壓量為△h=. 出口總壓下率為80%。則平均壓下率為ε=+=30%+80%=60%根據(jù)典型產(chǎn)品Q215的含碳量查找對(duì)應(yīng)的加工硬化曲線可知：=680MPa平均單位張力： =(150+140)/2=145MPa故 =680145=637MPa l===計(jì)算 fl/=(fl/)2=計(jì)算 a=8(1u2)/ πE=因此 2af( )/= 2637/=由斯通圖解法圖解得: x=fl′/ = ：（ex1）/x=故 =637=由 fl′/ = → l′= P總=B l′=1350= 第五道：壓量為△h=. %。則平均壓下率為：∑ε=+=%+%=40%根據(jù)典型產(chǎn)品Q215的含碳量查找對(duì)應(yīng)的加工硬化曲線可知：=580MPa平均單位張力： = (30+150)/2=90MPa故 =58090=577MPa l===計(jì)算 fl/=(fl/)2=計(jì)算 a=8(1u2)/ πE=因此 2af( )/= 2577/=由斯通圖解法圖解得: x=fl′/ = ：（ex1）/x=故 =815=由 fl′/ = → l′= P總=B l′=1350= 壓下規(guī)程的制定典型產(chǎn)品：Q215 1350化學(xué)成分：。表 典型產(chǎn)品化學(xué)成分含量（w/%）CMnSiSP~~≦≦≦本設(shè)計(jì)采用五機(jī)架連續(xù)軋制，制定壓下規(guī)程如下： 冷軋壓下規(guī)程道次號(hào)H/mmh/mm△h/mmε/(%)軋速/ 前張力/ MPa后張力/ MPaP/MPa總壓力/MN19030 2 1209031401204150140 52530150 6 軋機(jī)能力校核　軋輥能力校核　軋輥各部分尺寸的確定五機(jī)架連軋機(jī)的工作輥輥身直徑為Dg=460mm，輥身長(zhǎng)度Ls=1700mm；中間輥直徑Dzhj=540mm；支撐輥直徑為Dzh=1150mm，據(jù)此確定軋輥其他參數(shù)以備校核。軋輥材質(zhì)選用合金鍛鋼，許用應(yīng)力[σ]=200MPa，許用接觸應(yīng)力[σ′]=2400MPa, 許用剪切應(yīng)力[τ]=75MPa，許用接觸剪切應(yīng)力[τ39。]=715MPa，軋輥各部分尺寸為：工作輥輥頸直徑d1=(～) Dg=240mm工作輥輥頸長(zhǎng)度l1=(～) d1=240mm中間輥輥頸直徑d2=(～) Dg=250mm中間輥輥頸長(zhǎng)度l2=(～) d2=240mm支撐輥輥頸直徑d3=（～）Dzh=630mm支撐輥輥頸長(zhǎng)度l3= (～)d3=530mm輥頭采用滑塊式萬(wàn)向接軸輥頭，其主要尺寸如下： D=Dmin10=46010=450mm 輥頭厚度s =(～)450=125mm 一個(gè)支叉寬度 b =s=125mm c=（～）b=125mm a=（～）D1=450=270mm 輥頭總寬度b0= 斷面系數(shù)= 接軸鉸鏈中心到危險(xiǎn)斷面的距離X1 ==135mm 接軸角：α=80 軋件寬度：B=1350mm 支撐輥壓下螺絲間的中心距Lzh=2230mm中間輥壓下螺絲間的中心距Lg=1940mm工作輥壓下螺絲間的中心距Lg=1940mm工作輥與支撐輥的其他部分尺如下圖: 軋輥尺寸五機(jī)架連軋機(jī)組各機(jī)架需要校核的具體數(shù)據(jù)如下：表 連軋機(jī)組軋機(jī)校核數(shù)據(jù)機(jī)架軋制壓力/MN電機(jī)功率/kw轉(zhuǎn)速/ r/min前后張力差/kN一1550030160二1550037830三1550056120四1550076010五15500866120　咬入能力的校核軋機(jī)要能夠順利進(jìn)行軋制，必須保證咬入符合軋制規(guī)律，所以要對(duì)咬入條件進(jìn)行校核。 式中： D 工作輥直徑軋件的壓下量； 咬入角 摩擦角原料在1軋機(jī)咬入比較困難，所以對(duì)第一架進(jìn)行咬入能力的校核。校核如下：由公式，得到 已知D=460mm，=，= =176。而=tan，得到 =arctan==176。由于=176。=176。，因此，1軋機(jī)可以實(shí)現(xiàn)順利咬入帶鋼。中性角： 前滑值： 有 則軋輥轉(zhuǎn)速： 同理可以求出其他四棍轉(zhuǎn)速分別： ， ， , 　軋輥強(qiáng)度校核（1)支撐輥強(qiáng)度校核 因?yàn)榈谒募艿能堉茐毫ψ畲?，所以校核以第四架為例? a）輥身中央處承受最大彎曲力矩： Mz =P(Lz/4－Ls/8)=10647103（）=106N?m輥身中央處產(chǎn)生的最大彎曲應(yīng)力： σmax=Mz/(Dz3)=106/(11503)= ＜[σ]所以，支撐輥符合要求。b）輥頸危險(xiǎn)截面在輥頸與輥身聯(lián)接處，此處彎矩為： M2=Pl3/4=10647103530 /4=106N?m該危險(xiǎn)端面的彎曲應(yīng)力為： σ2=M2/(d23)=106/(6303)=56MPa[σ]所以，滿足要求。 支撐輥彎矩圖（2)中間輥強(qiáng)度校核中間輥所受的作用力與作用反力均為均布載荷且相等，所以輥身承受的彎曲力矩： Mzh =0（3)工作輥強(qiáng)度校核工作輥身中央處承受的垂直彎矩為： 張力作用差與輥身所產(chǎn)生的水平彎矩： 輥身中部的合成彎矩為：Mg2= Mg12+ Mg22所以：Mg=工作輥身中央處最大彎曲應(yīng)力為： σg=Mg/(Dg3) =107/ (4603)=所以：σmax＜[σ] ，滿足要求。 工作輥彎矩圖（4)工作輥輥頭強(qiáng)度計(jì)算：=954515500/760=104N?m=106kgmm=(125)sin80+135=工作輥輥頭接軸扁頭（帶切口）強(qiáng)度按梅耶洛維奇經(jīng)驗(yàn)公