講稿-塔式容器xxxx-資料下載頁
2025-05-23 18:19本頁面
【正文】 向推力，使柱 體沿垂直于風的流動方向上產(chǎn)生振動?！?計算步驟 1）計算臨界風速 （塔共振時的風速） 計算塔頂設計風速 2）判別是否產(chǎn)生共振 v＜vc1 不需考慮塔器共振 vc1＜v＜vc2 必須考慮第一振型振動 v＞vc2 考慮第一、二振型振動。 3）計算塔體共振時橫風向塔頂振幅和塔體彎矩（3） 風彎矩 □ 順風向水平風力產(chǎn)生的計算截面彎矩 □ 塔體共振時組合風彎矩（） 取大值最大彎矩計算：四、應力校核（設計） 1. 圓筒形塔體軸向應力校核 □ 軸向應力 由內(nèi)壓或外壓引起 由重力及垂直地震力引起 由彎矩引起的軸向應力 □ 最大組合拉應力 內(nèi)壓容器 外壓容器 □ 最大組合壓應力 內(nèi)壓容器 外壓容器 許用軸向壓應力 注：1. 計算壓力取絕對值； 2. 垂直地震力僅在最大彎矩為地震彎矩計入； 3. 圓錐形筒體計算與圓筒相似，考慮cosβ。 2. 壓力試驗時的應力校核 □ 圓筒應力 由試驗壓力引起 由重力引起 由彎矩引起 □ 軸向拉應力 液壓試驗時 氣壓試驗時 □ 軸向壓應力 許用軸向壓應力 （1）裙座殼底截面的應力 操作工況： 液壓試驗： （2）裙座殼檢查孔截面 操作工況： 液壓試驗工況： （1）計算元件 基礎環(huán)（無筋板、有筋板） 筋板 蓋板（分塊、環(huán)形） 地腳螺栓 （2）基礎板的計算 由重力和彎矩共同引起的壓應力； 承壓面積、厚度； 混凝土的壓應力；（）（3）地腳螺栓 地腳螺栓承受的最大拉應力 拉應力小于等于0，地腳螺栓起固定作用； 拉應力大于0，應校核數(shù)量、根徑； （4）筋板 按壓桿計算； （5）蓋板 螺栓力作用下的 受彎曲載荷的板； 5. 裙座與塔殼焊縫的應力校核 □ 搭接焊縫的剪應力 □ 對接焊縫的拉應力 6. 塔體連接法蘭的當量壓力塔頂撓度計算：（附錄C） □ 計算方法： 等直徑且等壁厚 等直徑不等壁厚 不等直徑不等壁厚□ 撓度的控制值： JB/T 4710 : 按工程設計要求確定； SH 309HG 20652: DN≤1000mm時，YD≤H/100。 1000mmDN≤2000mm時，YD≤10(H/DN)。 DN2000mm時，YD≤H/200； 美國埃索公司 H/160 伯克托公司 H/170 美國科學設計公司、凱洛格公司 H/200 西德伍德公司 填料塔 H/100 板式塔 H/200□ 撓度控制值過大——產(chǎn)生較大的附加彎矩（偏心載荷）；使塔盤效率降低；影響管道法蘭連接的密封性等； 撓度控制值過小——增加塔體壁厚，提高材料和制造費用；五、制造、檢驗與驗收:（1）外形尺寸公差應符合圖9－1和9－1的規(guī)定；（2）吊耳與塔殼之間焊接接頭應作磁粉或滲透檢測；（3）作局部應力校核計算的與塔體之間連接件的焊接接頭應作磁粉或滲透檢測；（4）裙座與塔殼的焊接接頭應連續(xù)，對接應全焊透、搭接角焊縫應填滿；塔殼材料標準抗拉強度大于等于540MPa時，應作磁粉或滲透檢測；（5）圖樣中液壓試驗的試驗壓力要注明臥置、立置；（6）需進行整體熱處理的塔式容器，連接件與塔殼的焊接應在熱處理前完成。參考：□ 支承條件不滿足JB/T4710的塔式容器的計算： 1. 用耳座或圈座支承的塔式容器 1）參照JB/T4712中耳座的計算； 2）風載荷計算時，從偏于安全考慮，只計算支座上部筒體面積承受的風載荷；參照JPI規(guī)定 3）支座位置的筒體應局部應力計算；4）采用圈座結構可降低筒體局部應力，計算方法參照HGJ20582或NB/T 。 2. 塔體中部加支承的塔式容器 1）參照撓度計算方法，計算出無中間支承時，支承部位的最大撓度； 2）設中間支承處允許最大撓度，計算中間支承處附加反力； 3） 按風載荷和附加反力計算風彎矩； 4） 按一端固支、支承部位鉸支的懸臂梁（靜不定梁）計算地震彎矩；（自振周期改變、地震影響系數(shù)取最大值） 5） 按上述計算的風彎矩、地震彎矩確定計算截面最大彎矩。24 / 24
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