【正文】 持久狀況承載能力極限狀態(tài)下，對(duì)肋間橫梁跨中正截面抗彎承載力進(jìn)行驗(yàn)算，m，結(jié)構(gòu)彎矩組合設(shè)計(jì)值Md=3071kNm，正截面抗彎承載力值大于彎矩組合設(shè)計(jì)值，正截面抗彎承載力滿足規(guī)范要求。② 持久狀況承載能力極限狀態(tài)下，對(duì)肋間橫梁支點(diǎn)正截面抗彎承載力進(jìn)行驗(yàn)算，m，結(jié)構(gòu)彎矩組合設(shè)計(jì)值Md=2024kNm，正截面抗彎承載力大于彎矩組合設(shè)計(jì)值，正截面抗彎承載力滿足規(guī)范要求。③ 持久狀況承載能力極限狀態(tài)下，對(duì)肋間橫梁近支點(diǎn)h/2處斜截面抗剪進(jìn)行驗(yàn)算，其近支點(diǎn)h/，最大剪力組合設(shè)計(jì)值Vd= kN，斜截面抗剪承載力值大于剪力組合設(shè)計(jì)值，斜截面抗剪承載力滿足規(guī)范要求。（2）持久狀況正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算持久狀況正常使用極限狀態(tài)下，對(duì)肋間橫梁跨中截面裂縫寬度進(jìn)行驗(yàn)算，最大裂縫寬度Wfk=，不滿足規(guī)范要求。（3）結(jié)論及建議根據(jù)計(jì)算結(jié)果，其跨中及支點(diǎn)正截面抗彎承載能力、近支點(diǎn)h/2處斜截面抗剪承載能力均能滿足規(guī)范及設(shè)計(jì)要求，但跨中截面裂縫寬度驗(yàn)算不能滿足規(guī)范要求，建議對(duì)肋間橫梁截面配筋進(jìn)行加強(qiáng)。 橋墩蓋梁驗(yàn)算，( 寬高)矩形截面，C30混凝土，跨中截面下緣配有13Φ22普通鋼筋，支點(diǎn)截面下緣配有7Φ22普通鋼筋。據(jù)此對(duì)橋墩蓋梁作持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算及持久狀況正常使用極限狀態(tài)計(jì)算。（1）持久狀況承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算① 持久狀況承載能力極限狀態(tài)下，對(duì)橋墩蓋梁跨中正截面抗彎承載力進(jìn)行驗(yàn)算，m，結(jié)構(gòu)彎矩組合設(shè)計(jì)值Md=m，正截面抗彎承載力值大于彎矩組合設(shè)計(jì)值，正截面抗彎承載力滿足規(guī)范要求。② 持久狀況承載能力極限狀態(tài)下，對(duì)橋墩蓋梁近蓋梁支點(diǎn)h/2處斜截面抗剪進(jìn)行驗(yàn)算，其近蓋梁支點(diǎn)h/，最大剪力組合設(shè)計(jì)值Vd= kN，斜截面抗剪承載力值大于剪力組合設(shè)計(jì)值，斜截面抗剪承載力滿足規(guī)范要求。（2）持久狀況正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算持久狀況正常使用極限狀態(tài)下，對(duì)橋墩蓋梁跨中截面裂縫寬度進(jìn)行驗(yàn)算，最大裂縫寬度Wfk=，不滿足規(guī)范要求。（3）結(jié)論及建議根據(jù)計(jì)算結(jié)果，跨中正截面抗彎承載能力及近支點(diǎn)h/2處斜截面抗剪承載能力均能滿足規(guī)范及設(shè)計(jì)要求，但在持久狀況正常使用極限狀態(tài)下，跨中截面裂縫寬度驗(yàn)算不能滿足規(guī)范要求，建議對(duì)蓋梁截面配筋進(jìn)行調(diào)整。 橋臺(tái)驗(yàn)算主橋拱座采用6根D=，橫向通過(guò)一1913(長(zhǎng)寬高)的拱座基礎(chǔ)連為整體，拱座基礎(chǔ)采用C30混凝土和C40混凝土，基樁采用C30混凝土。本橋0號(hào)橋臺(tái)拱座基礎(chǔ)基底置于強(qiáng)風(fēng)化千枚巖上，強(qiáng)風(fēng)化千枚巖容許承載力推薦值[σ0]=600KPa，1號(hào)橋臺(tái)拱座基礎(chǔ)基底置于全風(fēng)化千枚巖上，全風(fēng)化千枚巖容許承載力推薦值[σ0]=300KPa。由于拱座基礎(chǔ)較為龐大，且基底地質(zhì)條件較好，在橋臺(tái)驗(yàn)算中，假定不考慮基樁的受力，僅將拱座基礎(chǔ)作為擴(kuò)大基礎(chǔ)來(lái)進(jìn)行受力計(jì)算分析，具體計(jì)算結(jié)果如下：（1）地基承載力計(jì)算， m，A=247m2，W=535 m3，所以拱座基礎(chǔ)基底承載力σmax===， 基底地基容許承載力按最不利全風(fēng)化千枚巖來(lái)計(jì)算，可得[σ]=。 [σ] σmax，基底承載力滿足規(guī)范及設(shè)計(jì)要求。（2）基礎(chǔ)穩(wěn)定性計(jì)算① 基礎(chǔ)抗傾覆計(jì)算拱座基礎(chǔ)的抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)K0=，大于規(guī)范規(guī)定值K0=，滿足規(guī)范要求。② 基礎(chǔ)抗滑動(dòng)計(jì)算，，所以拱座基礎(chǔ)的抗滑動(dòng)穩(wěn)定系數(shù)Kc==，小于規(guī)范規(guī)定值Kc=，上述抗滑動(dòng)穩(wěn)定性系數(shù)Kc計(jì)算未考慮基樁及臺(tái)后被動(dòng)土壓力影響作用，若考慮基樁及臺(tái)后被動(dòng)土壓力影響，則拱座基礎(chǔ)的抗滑動(dòng)穩(wěn)定系數(shù)能夠滿足規(guī)范要求。（3）結(jié)論及建議根據(jù)上述受力分析，橋臺(tái)基礎(chǔ)的承載力及基礎(chǔ)穩(wěn)定性能夠滿足規(guī)范及設(shè)計(jì)要求。第四章 結(jié)構(gòu)動(dòng)力計(jì)算分析 結(jié)構(gòu)自振頻率及振型本橋采用大型通用的結(jié)構(gòu)計(jì)算程序進(jìn)行了結(jié)構(gòu)的自振振型與頻率的分析，計(jì)算模型以設(shè)計(jì)圖紙為依據(jù)，主要采用空間梁?jiǎn)卧＃緲蚬灿?jì)算了前十階自振頻率，詳見(jiàn)表41。表41 動(dòng)力分析結(jié)果模態(tài)一階二階三階四階五階六階七階八階九階十階頻率（HZ）本橋提取了前三階自振振型立面、側(cè)面及平面圖，從圖41~圖43可以看出，堰吉河大橋的第一振型為拱肋面外對(duì)稱撓曲振動(dòng)，表明拱肋的面外撓曲剛度小于豎向撓曲剛度。 圖41 主拱一階自振振型立面圖 圖42 主拱一階自振振型平面圖 圖43 主拱一階自振振型側(cè)面圖堰吉河大橋的第二振型為拱肋面內(nèi)反對(duì)稱撓曲振動(dòng)，見(jiàn)圖44~圖46，這是因?yàn)槊鎯?nèi)反對(duì)稱振動(dòng)時(shí)，振動(dòng)引起的附加力等于零，阻力最小，固有頻率低。 圖44 主拱二階自振振型立面圖 圖45 主拱二階自振振型平面圖圖46 主拱二階自振振型側(cè)面圖堰吉河大橋的第三振型為拱肋面外反對(duì)稱撓曲振動(dòng)，見(jiàn)圖47~圖49。 圖47 主拱三階自振振型立面圖 圖48 主拱三階自振振型平面圖圖49 主拱三階自振振型側(cè)面圖經(jīng)過(guò)對(duì)堰吉河大橋的自振振型與頻率計(jì)算分析，面內(nèi)的自振頻率較面外大，表明結(jié)構(gòu)面外的剛度接近面內(nèi)的剛度，該橋剛度滿足要求。 地震響應(yīng)分析采用地震加速度反應(yīng)譜理論進(jìn)行水平地震分析，根據(jù)《橋梁抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》，取用重要性修正系數(shù)γi＝，水平地震系數(shù)Kh＝，綜合影響系數(shù)CZ=,阻尼比ε＝，動(dòng)力放大系數(shù)β按Ⅰ類場(chǎng)地土采用，計(jì)算了地震響應(yīng)。地震反應(yīng)譜函數(shù)和地震反應(yīng)時(shí)拱肋的內(nèi)力計(jì)算結(jié)果如圖表所示。圖410 地震反應(yīng)譜函數(shù)曲線表42 拱肋各控制截面在地震荷載及汽車荷載作用下的內(nèi)力對(duì)比表部位軸力N（kN)N汽/N地彎矩（）M汽/M地地震汽車荷載地震汽車荷載拱腳截面L/8截面L/4截面3L/8截面拱頂截面經(jīng)計(jì)算，地震荷載作用下對(duì)拱肋各控制截面產(chǎn)生的內(nèi)力值均較汽車荷載的小，不控制設(shè)計(jì)。第五章 計(jì)算分析結(jié)論經(jīng)過(guò)計(jì)算分析，該橋的施工階段及運(yùn)營(yíng)階段主拱承載能力及應(yīng)力均滿足設(shè)計(jì)要求；在施工過(guò)程中裸拱狀態(tài)和成橋后運(yùn)營(yíng)狀態(tài)的穩(wěn)定性及動(dòng)力分析結(jié)果均滿足要求。但部分構(gòu)件設(shè)計(jì)還存在不足，具體如下： 吊桿安全系數(shù)經(jīng)計(jì)算吊桿在最不利組合下的安全系數(shù)偏大，表明吊桿安全儲(chǔ)備較大，可適當(dāng)優(yōu)化吊桿截面面積。 吊桿橫梁根據(jù)計(jì)算結(jié)果，跨中正截面抗彎承載能力滿足規(guī)范及設(shè)計(jì)要求，但持久狀況正常使用極限狀態(tài)下，吊桿橫梁跨中截面下緣最大拉應(yīng)力不滿足規(guī)范要求，建議對(duì)吊桿橫梁跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼絞線配置進(jìn)行調(diào)整并將吊桿橫梁的混凝土由C40混凝土調(diào)整為C50混凝土。 肋間橫梁根據(jù)計(jì)算結(jié)果，23肋間橫梁跨中正截面抗彎承載能力、近支點(diǎn)h/2處斜截面抗剪承載能力及跨中截面裂縫寬度均能滿足規(guī)范及設(shè)計(jì)要求，但支點(diǎn)正截面抗彎承載能力不能滿足規(guī)范要求，建議對(duì)肋間橫梁支點(diǎn)截面配筋進(jìn)行調(diào)整或者調(diào)整肋間橫梁上兩立柱的設(shè)置位置，因本橫梁受力較復(fù)雜，建議對(duì)肋間橫梁其它截面的配筋也進(jìn)行適當(dāng)加強(qiáng)。根據(jù)計(jì)算結(jié)果，22肋間橫梁跨中及支點(diǎn)正截面抗彎承載能力、近支點(diǎn)h/2處斜截面抗剪承載能力均能滿足規(guī)范及設(shè)計(jì)要求，但跨中截面裂縫寬度驗(yàn)算不能滿足規(guī)范要求，建議對(duì)肋間橫梁截面配筋進(jìn)行調(diào)整。 橋墩蓋梁根據(jù)計(jì)算結(jié)果，跨中正截面抗彎承載能力及近支點(diǎn)h/2處斜截面抗剪承載能力均能滿足規(guī)范及設(shè)計(jì)要求，但在持久狀況正常使用極限狀態(tài)下，跨中截面裂縫寬度驗(yàn)算不能滿足規(guī)范要求，建議對(duì)蓋梁截面配筋進(jìn)行調(diào)整。中交第一公路勘察設(shè)計(jì)研究院有限公司 3