【正文】 Q(S0－Se)－Kd*V*Xv 式（） Ps=(TSS－TSSe)Q50% 式（）取污泥增殖系數(shù) Y=， 污泥自身氧化率 Kd=， 將各值代入Px=15000(－) －56254 = =(kg/d)Ps=(－) 1500050%=1350(kg/d)ΔX=Px＋Ps=＋1350=(kg/d)⑸ 反應(yīng)池主要尺寸反應(yīng)池總?cè)莘e V=5625(m3)有效水深 h=；池子有效面積S=V/h=5625/=1250m2采用6廊道式推流式反應(yīng)池，廊道寬b=6m；單組反應(yīng)池長度：L=S/B=1250/(66)=(米)；取35米校核：b/h=6/=(滿足b/h=1～2)； L/b=35/6=(滿足l/h=5～10)； m， 則反應(yīng)池總高 H=+= (m)⑹ 反應(yīng)池進、出水系統(tǒng)計算 ① 反應(yīng)池進水管設(shè)計流量 管道流速 v= m/s管道過水斷面積 管徑取DN=600(mm)② 回流污泥管反應(yīng)池回流污泥管設(shè)計流量 管道流速取 v1= (m/s)取回流污泥管管徑 DN600 mm③ 進水井：反應(yīng)池進水孔尺寸：進水孔過流量 孔口流速 v=，孔口過水斷面積 取空口尺寸為 進水井平面尺寸為 ④ 出水堰及出水井 按矩形堰流量公式計算： 式中 b——堰寬，b=6 m。 H——堰上水頭，m 出水井平面尺寸⑤ 出水管 反應(yīng)池出水管設(shè)計流量 管道流速 v= m/s 管道過水斷面 取出水管管徑 DN600 mm⑺ 曝氣系統(tǒng)設(shè)計計算① 設(shè)計需氧量 AORAOR=去除BOD5需氧量—剩余污泥中BODU氧當量＋硝化需氧量－剩余污泥中的氧當量－反硝化脫氮產(chǎn)氧量 式（）式中:——需氧率，取值為 1——變化系數(shù)，取值 ——每日處理污水量 ——處理BOD5濃度，200mg/L——出水BOD5濃度，20mg/L ——系數(shù)，——200mg/L——25mg/L，則 去除每1 kg BOD5 需氧量 式（）② 標準需氧量采用鼓風曝氣，微孔曝氣器。曝氣器敷設(shè)于池底，，氧轉(zhuǎn)移效率=20%，計算溫度T=25℃ ，將實際需氧量 AOR換算成標準狀態(tài)下的需氧量 SOR 式（）式中:——氣壓調(diào)整系數(shù)，取值為 1——曝氣池內(nèi)平均溶解氧，取=2mg/L ——污水中飽和溶解氧與請水中飽和溶解氧之比，取 空氣擴散器出口處絕對壓力： 式（）空氣離開好氧反應(yīng)池時氧的百分比： 好氧反應(yīng)池中平均溶解氧飽和度： 標準需氧量為： 相應(yīng)最大時標準需氧量： 好氧反應(yīng)池平均時供氣量 最大時供氣量： ③ 所需空氣壓力(相對壓力) 式中: h1+h2——供氣管道沿程與局部阻力損失之和，取h1+h2= m h3——曝氣器淹沒水頭，h3= m h4——曝氣器阻力，取 h4= m ——富余水頭，= m ④ 曝氣器數(shù)量計算按供氧能力計算所需曝氣器數(shù)量. 式（）式中： ——按供氧能力所需曝氣器個數(shù)，個——曝氣器標準狀態(tài)下，與好氧反應(yīng)池工作條件接近時的供氧能力，kgO2./(h 個)采用微孔曝氣器， m，在供風量 時，曝氣器氧利用率，~， 充氧能力= kgO2./(h 個).則：以微孔曝氣器服務(wù)面積進行校核： 符合要求考慮到供氣管道的敷設(shè)及反應(yīng)池好氧部分的具體尺寸，取微孔曝氣器服務(wù)面積校核： 符合要求⑤ 供風管道計算供風干管采用樹狀布置流量 流速 管徑 取干管管徑為 DN850mm供氣(向單廊道供氣) 支管流量 流速 管徑 取支管管徑為 DN450mm⑻ 厭氧池設(shè)備選擇： 厭氧池設(shè)隔墻，將厭氧池分為五格， 每格內(nèi)設(shè)潛水攪拌機1臺， 所需功率按 5W/m3 池容計算.厭氧池有效容積 混合全部污水所需功率為 ⑼ 缺氧池設(shè)備選擇： 缺氧池設(shè)隔墻，將缺氧池分為五格， 每格內(nèi)設(shè)潛水攪拌機1臺， 所需功率按 5W/m3 池容計算.厭氧池有效容積 混合全部污水所需功率為 ⑽ 污泥回流設(shè)備污泥回流比 。 污泥回流量 曝氣池的消泡問題采用生物法進行焦化廢水的處理。在生化處理中，經(jīng)常遇到曝氣池氣泡過多的現(xiàn)象，有時氣泡會溢出曝氣池，造成曝氣池中活性污泥的流失和工作條件的惡化。為了避免這種現(xiàn)象的發(fā)生，常常需要進行消泡處理。曝氣池消泡的方法主要有兩種：一是向曝氣池中加入一定量的油脂類物質(zhì)，改變氣泡的表面張力，使其破裂，達到消泡目的；另外一種方法是向曝氣池中噴加細流水，壓破氣泡來進行消泡。在曝氣池中加油脂類物質(zhì)進行消泡，不但增加了處理成本，而且使污水中的COD指標增加，增加了污水的處理難度，因此一般不提倡采用該方法進行曝氣池消泡。在焦化廢水處理過程中，利用處理后的焦化廢水進行消泡，不但避免了用油脂物質(zhì) 消泡所帶來的問題，還可以增強活性污泥抗沖擊負荷的能力，使外排廢水中的COD得到更徹底的降解，以保證出水水質(zhì)。第十章 二次沉淀池的設(shè)計計算 二次沉淀池概述：二次沉淀池設(shè)在生物處理構(gòu)筑物（氧化溝）的后面，用于沉淀去除活性污泥或腐殖污泥，它是生物處理的重要組成部分。按水流形式劃分，沉淀池可分為平流沉淀池、豎流沉淀池、輻流沉淀池和斜板（管）式沉淀池。由于活性污泥粘性大，容易粘附在斜板（管）上，影響沉淀效果甚至可能堵塞斜板（管）。同時，在厭氧的情況下，經(jīng)厭氧消化產(chǎn)生的氣體上升時會干擾污泥沉降，并把從斜板（管）上脫落下的污泥帶至水面結(jié)成污泥層，所以，斜板（管）式沉淀池不宜作為生物處理構(gòu)筑物后的二沉池。僅管豎流式沉淀池一般可采用單斗靜壓排泥，不需設(shè)排泥機器，但是其池深一般要求較深，所以其只適用于小型污水處理廠。因此，在中小型污水廠一般用平流沉淀池和輻流沉淀池作為二沉池。但為了使沉淀池內(nèi)水流更穩(wěn)（如避免橫向縱流、異重流對沉淀的影響，出水束流等）、進出水配水更均勻、存排泥更方便，常采用圓形輻流式二沉池?！?】綜上所述：此設(shè)計中采用圓形輻流二次沉淀池。 池體的設(shè)計計算： 沉淀池計算簡圖1. 已知條件 A2/O反應(yīng)池懸浮固體濃度 二沉池底流生物固體濃度 回流污泥比 2. 設(shè)計計算（1） 沉淀部分水面面積 F ，根據(jù)生物處理段的特性，選取二沉池表面負荷，設(shè)一座二沉池，. 式（）（2） 池子直徑 D ，為與機械刮泥機配套，池子直徑取為D=24 (m)沉淀部分水面面積 二次沉淀池表面負荷 式（）（3） 校核固體負荷 式（）（4） 沉淀部分的有效水深 取沉淀時間： 式（）（5） 污泥部分所需容積 式（）（6） 污泥斗容積設(shè)污泥斗上部直徑下部直徑 ,傾角 , 則 式（） 圓錐體高度:取i=5% （7） 沉淀池總高度 , 設(shè)超高 , 緩沖層高度 m. （8） 徑深比 （9） 集水槽堰負荷校核符合要求第十一章 中水回用系統(tǒng)設(shè)計 中水回用系統(tǒng)概述多年來，焦化廢水處理及排放問題一直是焦化廠生產(chǎn)與發(fā)展的一大難題。焦化廢水的合理處置已成為焦化行業(yè)的發(fā)展和保護環(huán)境的關(guān)鍵。對于焦化廢水處理，達標排放是最基本的要求。廢水回用，減少外排，實現(xiàn)資源的再利用才是最終目的。處理后的焦化廢水的回用受到企業(yè)性質(zhì)、焦化生產(chǎn)工藝等客觀因素的限制。對于濕法熄焦的焦化廠，可以用作熄焦補充水；對于鋼鐵聯(lián)合企業(yè)，處理后焦化廢水可用于鋼鐵轉(zhuǎn)爐除塵水系統(tǒng)補充水和高爐沖渣、泡渣水；對于有洗煤的焦化廠，可以用于洗煤循環(huán)水補充水等。在煉焦生產(chǎn)過程中，由炭化室推出的赤熱焦炭是采用濕式熄焦的方法，即在熄焦塔內(nèi)用熄焦循環(huán)水將其熄滅。濕法熄焦裝置由熄焦塔、泵房粉焦沉淀池及粉焦抓斗等組成。熄焦水由水泵直接送至熄焦塔噴灑水管，熄焦用水量一般約為2m3/t（焦），熄焦時間90～120s。熄焦后的水經(jīng)沉淀池和清水池將粉焦沉淀后，繼續(xù)使用，熄焦過程中約20%的水被蒸發(fā)。因此，在用濕法熄焦時，由于熄焦過程要損失約20%的水分，必須進行熄焦補水。處理后的焦化廢水經(jīng)適當處理后回用熄焦是焦化廢水較好的一種處置方法。在鋼鐵聯(lián)合企業(yè)中，鋼鐵企業(yè)轉(zhuǎn)爐除塵給水經(jīng)過一、二級文丘里洗滌器對煙氣降溫和除塵后，雖經(jīng)過處理后可進行循環(huán)利用，但必然有一部分損失。目前許多企業(yè)直接采用新水進行補充，增加了生產(chǎn)新水用量。焦化廢水處理后可達到工業(yè)循環(huán)冷卻用水指標；焦化廢水經(jīng)深度處理后，水質(zhì)可滿足高爐沖渣、泡渣的要求，將處理后的焦化廢水回用于水量損失較大的高爐沖、泡渣循環(huán)水系統(tǒng)中，采用處理后的焦化廢水作為鋼鐵循環(huán)系統(tǒng)補充水，可以節(jié)約新水用量，使焦化廢水得到合理處置，實現(xiàn)水資源的再利用、減少污水外排、保護環(huán)境。洗煤廢水經(jīng)過簡單處理后再進行循環(huán)利用。但目前我國大部分洗煤水損失較大，循環(huán)利用率不高，必須補充大量新水用于洗煤。根據(jù)焦化廢水處理后的水質(zhì)情況，可以采用處理后的焦化廢水來補充洗煤損失的那部分水。【14】 澄清池設(shè)計 澄清池概述混凝沉淀是中水處理中常見的方法，處理的對象是廢水中利用自然沉淀難以去除的細小懸浮物及膠體微粒，可降低廢水中的濁度和色度，去除某些重金屬和放射性物質(zhì)及高分子有機物，在處理過程中還可以改善污泥的脫水性能，減輕后續(xù)處理的負荷。澄清池兼具了絮凝和沉淀的功能，澄清池的形式很多，基本上可分為泥渣懸浮型澄清池和泥渣循環(huán)型澄清池。選用水力循環(huán)澄清池，其屬于泥渣循環(huán)型；具有集混合、絮凝、沉淀于一體的無機械攪拌的凈水構(gòu)筑物。因造價低、占地小、運行管理方便、池底錐角大，排泥效果好，適用于中小、型水廠。水力循環(huán)澄清池是通過原水的動能，在水射器的作用下，將池中的活性泥渣吸入和原水充分混合，從而加強了水中固體顆粒間的接觸和吸附作用，形成良好的絮體，加速沉淀速度，使水得到澄清。1．水力循環(huán)澄清池的工作原理：投加混凝劑的廢水經(jīng)過泵加壓后，由池子底部中心進入池內(nèi)，經(jīng)噴嘴噴出來，噴嘴的上面為混合室、管喉和第一反應(yīng)室。噴嘴和混合室組成一個水射器，噴嘴高速水流把池子錐形底部含有大量礬花的水吸進混合室內(nèi)與水進行摻合后，經(jīng)第一反應(yīng)室喇叭口溢流出來進入第二反應(yīng)室。吸進去的流量稱為回流量，一般為廢水進口流量的倍。第一反應(yīng)室和第二反應(yīng)室構(gòu)成了一個浮層區(qū)，其中礬花發(fā)揮了接觸混凝的作用，去除了進水中的懸浮物。第二反應(yīng)室出水進入分離室，由于分離室過水斷面的突然擴大，流速降低，泥渣便沉降下來，其中一部分泥渣進入泥渣濃縮斗定期予以排出，而大部分泥渣被吸入喉管進行回流，清水上升由集水槽流出。2．設(shè)計要點1)進水懸浮物含量一般小于2000毫克/升，短時間內(nèi)允許達到5000毫克/升。本次設(shè)計進水懸浮物的含量最大為600毫克/升，滿足設(shè)計的初步要求。2)設(shè)計回流水量一般為進水流量的2～4倍，應(yīng)選用合適的水射器喉管截面積與噴嘴截面積之比和恰當?shù)膰娮炝魉佟?)噴嘴直徑與喉管直徑之比一般采用1:3～1:4，喉管截面積與噴嘴截面積的比值約為12～13之間。4)噴嘴流速采用6～9米/秒；噴嘴的水頭損失一般為2～5米。5)喉管流速為2～3米/秒；～。6)第一反應(yīng)室的出口流速一般為50～80米/秒；第二反應(yīng)室的進口流速低于第一反應(yīng)室的出口流速，一般采用40～50毫米/秒。7)～1毫米/秒，當原水屬低溫低濁時，上升流速可酌減；清水區(qū)高度一般為2～3米。8)總停留時間為1～。反應(yīng)室停留時間宜取用較大，以保證反應(yīng)的完善，一般采用停留時間：第一反應(yīng)室為15～30秒，第二反應(yīng)室為80～100秒（按循環(huán)總流量計）。9)池于的斜壁與水平的夾角一般為。10)為避免池底積泥，提高回流泥渣濃度。11)為適應(yīng)原水水質(zhì)的變化，池中心應(yīng)設(shè)有可調(diào)節(jié)噴嘴與進口處間距的措施。但須注意第一反應(yīng)與筒下口與喉管重迭調(diào)節(jié)部分的間隙不宜過小，否則易被污泥所堵塞，使調(diào)節(jié)困難12)排泥耗水量一般為8左右。池的底部應(yīng)設(shè)放空管。13)在分離室內(nèi)設(shè)置斜板，可提高澄清效果、增加出水量和減少藥耗。在大型池內(nèi)反應(yīng)筒下部設(shè)置傘形罩，可避免第二反應(yīng)室出水短路和加強泥渣回流。3．運行管理要點：1)運行前須檢查喉管的升降裝置，應(yīng)保持升降靈活，并做好提升高度的標志。2)初次運行時應(yīng)先調(diào)整喉管與噴口間的距離，一般可按二倍噴口直徑調(diào)節(jié)。3)池子開始出水后，細心觀察出水水質(zhì)及泥渣形成狀況，并調(diào)節(jié)喉管與噴口間距離。4)正常運轉(zhuǎn)中，一般以測定第一反應(yīng)室出口的5分鐘沉降比來控制出水水質(zhì)，其沉降比宜在左右。5)為了保持池內(nèi)泥渣的平衡，應(yīng)定時進行排泥。一般當?shù)谝环磻?yīng)室的5分鐘泥渣沉降比在上時，即易排泥。排泥歷時不可過長，以免泥渣排出太多，影響池子的正常運行。6)