【正文】 板頂 板上游中間下游上游縱向下游縱向上游中間下游實(shí) 測 值施工階段第 3 號 節(jié) 段 施 工 完測點(diǎn)位置底 板腹 板頂 板上游中間下游上游縱向下游縱向上游中間下游實(shí) 測 值施工階段第 4 號 節(jié) 段 施 工 完測點(diǎn)位置底 板腹 板頂 板上游中間下游上游縱向下游縱向上游中間下游實(shí) 測 值施工階段第 5 號 節(jié) 段 施 工 完測點(diǎn)位置底 板腹 板頂 板上游中間下游上游縱向下游縱向上游中間下游實(shí) 測 值施工階段第 6 號 節(jié) 段 施 工 完測點(diǎn)位置底 板腹 板頂 板上游中間下游上游縱向下游縱向上游中間下游實(shí) 測 值施工階段第 7 號 節(jié) 段 施 工 完測點(diǎn)位置底 板腹 板頂 板上游中間下游上游縱向下游縱向上游中間下游實(shí) 測 值施工階段第 8 號 節(jié) 段 施 工 完測點(diǎn)位置底 板腹 板頂 板上游中間下游上游縱向下游縱向上游中間下游實(shí) 測 值施工階段第 9 號 節(jié) 段 施 工 完測點(diǎn)位置底 板腹 板頂 板上游中間下游上游縱向下游縱向上游中間下游實(shí) 測 值施工階段第 10 號 節(jié) 段 施 工 完測點(diǎn)位置底 板腹 板頂 板上游中間下游上游縱向下游縱向上游中間下游實(shí) 測 值施工階段第 11 號 節(jié) 段 施 工 完測點(diǎn)位置底 板腹 板頂 板上游中間下游上游縱向下游縱向上游中間下游實(shí) 測 值施工階段第 12 號 節(jié) 段 施 工 完測點(diǎn)位置底 板腹 板頂 板上游中間下游上游縱向下游縱向上游中間下游實(shí) 測 值施工階段第 13 號 節(jié) 段 施 工 完測點(diǎn)位置底 板腹 板頂 板上游中間下游上游縱向下游縱向上游中間下游實(shí) 測 值施工階段第 14 號 節(jié) 段 施 工 完測點(diǎn)位置底 板腹 板頂 板上游中間下游上游縱向下游縱向上游中間下游實(shí) 測 值施工階段第 15 號 節(jié) 段 施 工 完測點(diǎn)位置底 板腹 板頂 板上游中間下游上游縱向下游縱向上游中間下游實(shí) 測 值注：正表示壓應(yīng)力，負(fù)表示拉應(yīng)力從各個塊件在張拉前后所測得的頂?shù)装澹ㄖ悬c(diǎn)）混凝土應(yīng)力值及其變化規(guī)律來看，實(shí)測應(yīng)力情況與理論計(jì)算基本符合，應(yīng)力均小于14MPa，滿足混凝土強(qiáng)度要求，箱梁施工過程中受力狀態(tài)正常。六、主梁線形控制與調(diào)整 撓度的觀測撓度的觀測資料是施工控制中控制成橋線形最主要的依據(jù)。在梁段立模、混凝土澆筑、預(yù)應(yīng)力張拉前后，需要觀測主梁撓度變化和相應(yīng)的應(yīng)力變化，以便與分析預(yù)測值作比較，并為結(jié)構(gòu)狀態(tài)修正提供依據(jù)?？紤]到懸臂箱梁的施工自重會引起墩身的壓縮變形以及可能的基礎(chǔ)沉降。觀測基準(zhǔn)點(diǎn)每隔一段時間都要進(jìn)行校核檢查。1．主梁標(biāo)高觀測主要包括：1） 梁段施工完成后（掛籃行走就位后）梁頂面標(biāo)高；2） 梁段底模標(biāo)高定位前的梁頂面標(biāo)高；3） 梁段底模標(biāo)高；2. 觀測點(diǎn)的布置實(shí)施中，在每個施工梁段頂面布置三個對稱的高程觀測點(diǎn)（兩箱梁翼板及箱梁中線處），既可以觀測箱梁撓度變化，又可以觀測箱梁是否發(fā)生扭轉(zhuǎn)變形。觀測點(diǎn)距梁段前沿10cm，為確保測點(diǎn)的可靠性，A、B、C三點(diǎn)應(yīng)在混凝土澆筑時用直徑2cm短鋼筋預(yù)埋，其外露混凝土表面為2cm，鋼筋頭端面應(yīng)平整，下端應(yīng)接觸模板。，觀測基準(zhǔn)點(diǎn)設(shè)在墩頂0塊頂面。 主梁懸澆節(jié)段高程測點(diǎn)布置示意圖3．觀測結(jié)果觀測結(jié)果的正確性是完成施工控制目標(biāo)的先決條件。對于每一施工階段的撓度和標(biāo)高的測量結(jié)果都要進(jìn)行詳細(xì)的分析。 施工過程中梁段標(biāo)高調(diào)控結(jié)果在施工過程中，施工控制小組為每一現(xiàn)澆梁段提供了預(yù)拋高，由于施工中各種誤差的影響，某些梁段的標(biāo)高與設(shè)計(jì)標(biāo)高有較大的偏離，對這些偏離設(shè)計(jì)標(biāo)高較大的梁段要進(jìn)行調(diào)整。1．施工中各梁段基于理論值調(diào)整后的實(shí)際立模標(biāo)高值 九架棚大橋節(jié)段標(biāo)高控制采用的高程值表截面位置箱梁底面設(shè)計(jì)標(biāo)高（m）最終采用預(yù)拱度（cm）掛籃變形值（cm）立模標(biāo)高（cm）大橋1號墩邊跨現(xiàn)澆段起點(diǎn)截面 / 現(xiàn)澆段終點(diǎn)截面 / S17截面 S16截面 S15截面 S14截面 S13截面 S12截面 S11截面 S10截面 S9截面 S8截面 S6截面 S6截面 S5截面 S4截面 S3截面 大橋中跨S3截面 S4截面 S5截面 S6截面 S7截面 S8截面 S9截面 S10截面 S11截面 S12截面 S13截面 S14截面 S15截面 S16截面 S17截面 S17截面 S16截面 S15截面 S14截面 S13截面 S12截面 S11截面 S10截面 S9截面 S8截面 S6截面 S6截面 S5截面 S4截面 S3截面 大橋2號墩邊跨S3截面 S4截面 S5截面 S6截面 S7截面 S8截面 S9截面 S10截面 S11截面 S12截面 S13截面 S14截面 S15截面 S16截面 S17截面 現(xiàn)澆段終點(diǎn)截面 / 現(xiàn)澆段起點(diǎn)截面/ 2．各梁段理論累計(jì)變形與實(shí)測變形差值匯總在第8段懸臂箱梁張拉后的工況下，各個截面的理論變形值和實(shí)際測量平均值比較見下表： 1號墩8號段張拉后各截面累計(jì)變形理論值與實(shí)測均值比較表截面號（邊跨）實(shí)測累計(jì)變形均值理論值差值截面號（中跨）實(shí)測累計(jì)變形均值理論值差值S2 S2 S3 S3 S4 S4 S5 S5 S6 S6 S7 S7 S8 S8 S9 S9 S10 S10 2號墩8號段張拉后各截面累計(jì)變形理論值與實(shí)測均值比較表截面號（邊跨）實(shí)測累計(jì)變形均值理論值差值截面號（中跨）實(shí)測累計(jì)變形均值理論值差值S2 S2 S3 S3 S4 S4 S5 S5 S6 S6 S7 S7 S8 S8 S9 S9 S10 S10 為了較直觀地反映第8段懸臂箱梁張拉后的工況下，各個截面的理論變形值和實(shí)際測量均值比較情況，為此制作了下面的曲線圖： 1號墩邊跨（馬爾康側(cè)）懸臂實(shí)測均值與理論值比較曲線圖 1號墩中跨（理縣側(cè)）懸臂實(shí)測均值與理論值比較曲線圖 2號墩邊跨（理縣側(cè)）懸臂實(shí)測均值與理論值比較曲線圖 2號墩中跨（馬爾康側(cè)）懸臂實(shí)測均值與理論值比較曲線圖在第15段懸臂箱梁張拉后的工況下，各個截面的理論變形值和實(shí)際測量平均值比較見下表： 1號墩8號段張拉后各截面累計(jì)變形理論值與實(shí)測均值比較表截面號（邊跨）實(shí)測累計(jì)變形均值理論值差值截面號（中跨）實(shí)測累計(jì)變形均值理論值差值S9S9S10S10S11S11S12S12S13S13S14S14S15S15S16S16S17S17 2號墩8號段張拉后各截面累計(jì)變形理論值與實(shí)測均值比較表截面號（邊跨）實(shí)測累計(jì)變形均值理論值差值截面號（中跨）實(shí)測累計(jì)變形均值理論值差值S9S9S10S10S11S11S12S12S13S13S14S14S15S15S16S16S17S17為了較直觀地反映第15段懸臂箱梁張拉后的工況下，各個截面的理論變形值和實(shí)際測量均值比較情況，為此制作了下面的曲線圖： 1號墩邊跨（馬爾康側(cè)）懸臂實(shí)測均值與理論值比較曲線圖 1號墩中跨（理縣側(cè)）懸臂實(shí)測均值與理論值比較曲線圖 2號墩邊跨（理縣側(cè)）懸臂實(shí)測均值與理論值比較曲線圖 2號墩中跨（馬爾康側(cè)）懸臂實(shí)測均值與理論值比較曲線圖從上面的表格數(shù)據(jù)比較及曲線圖可以看出，在扣除了掛藍(lán)的變形值之后，各測點(diǎn)的實(shí)際變形和理論計(jì)算值的差的絕對誤差很小，絕大部分測點(diǎn)在2cm以內(nèi)，只有個別測點(diǎn)的偏差超過2cm，之所以造成個別點(diǎn)產(chǎn)生偏差主要有以下幾點(diǎn)原因：1）標(biāo)高測點(diǎn)被壓彎和破損。2）另外在測量中也存在著一些難以避免的誤差，如大風(fēng)、塔吊、電梯、施工作業(yè)等引起主梁振動，儀器誤差以及操作人員誤差等都會對測量結(jié)果產(chǎn)生不同程度的影響。綜合以上分析，剔除一些特殊因素可以得出，主梁的實(shí)測累積變形和理論值吻合較好。 主橋全橋合龍后橋面線形調(diào)控結(jié)果主橋中跨合龍完成后，根據(jù)施工單位對整體箱梁頂面的實(shí)測標(biāo)高，遵照總體保持混凝土鋪裝層厚度9cm，并據(jù)此標(biāo)高對橋面豎曲線在滿足全橋設(shè)計(jì)線形和橋面縱坡的前提下采取擬合曲線進(jìn)行了微調(diào)，施工控制組對整個箱梁橋面系頂面進(jìn)行了調(diào)坡，施工單位的箱梁頂面的實(shí)測標(biāo)高所采用的測點(diǎn)如下面示意圖： 主梁合龍后的全橋橋面標(biāo)高測點(diǎn)示意圖主梁橋面混凝土表面調(diào)整前后的曲線圖如下： 主梁橋面混凝土表面調(diào)整前后的曲線圖主梁橋面混凝土表面調(diào)整前后的具體數(shù)據(jù)如下面表格： 67 箱梁橋面系標(biāo)高混凝土鋪裝調(diào)整表斷面編號A點(diǎn)實(shí)測標(biāo)高(m)(高點(diǎn))A點(diǎn)鋪裝層控制標(biāo)高(m)A點(diǎn)混凝土鋪裝層厚度（m）B點(diǎn)實(shí)測標(biāo)高（m）(箱中線)B點(diǎn)鋪裝層控制標(biāo)高(m)混凝土鋪裝層厚度（m）C點(diǎn)實(shí)測標(biāo)高(m)(低點(diǎn))C點(diǎn)鋪裝層控制標(biāo)高(m)C點(diǎn)混凝土鋪裝層厚度（m）1號T構(gòu)（馬爾康）混凝土鋪裝層控制表S19 S17 S16 S15 S14 S13