【正文】 規(guī)定防火堤、防護墻內(nèi)的地面處理方式：　　1 全壓力式和全冷凍式儲罐組內(nèi)地面予以鋪砌，主要是考慮到減少地面粗糙度，減少事故時的影響程度，便于清潔和管理。鋪砌地面設置不小于0．5％的坡度，主要是考慮到排水方便?！　? 儲存酸、堿等腐蝕性介質(zhì)的儲罐組內(nèi)的地面應作防腐蝕處理，主要是考慮到一旦儲罐發(fā)生滲漏及破裂等事故，會腐蝕地面及影響到防火堤、防護墻的嚴密性。3．3．7 儲罐組內(nèi)應設置集水設施及安全可靠的排水設施，以保證雨水及噴淋冷卻水能順利快捷的排出儲罐組。3．3．8 本條規(guī)定全壓力式和全冷凍式儲罐組內(nèi)隔堤的設置，目的是當儲罐發(fā)生事故時，把這些事故控制在較小的范圍內(nèi)，使污染及撲救在盡可能小的范圍內(nèi)進行，以減小損失。另外，對全冷凍式儲罐組考慮每罐一隔，還根據(jù)了《Design and Construction of LPG Installations》(API Std 2510 1995年版)第9．3．5．3條規(guī)定：“……在兩個儲罐間設隔堤，隔堤的高度應比周圍的圍堤低1ft……”4 防火堤的選型與構(gòu)造4．2 構(gòu)　　造4．2．1 規(guī)范編制組在現(xiàn)場調(diào)研中發(fā)現(xiàn)，個別罐區(qū)磚砌的防火堤墻體砌筑砂漿不飽滿，有的防火堤存在很寬的裂縫未修補，存在安全隱患，故作本條規(guī)定。4．2．2 本規(guī)定是考慮到防火堤的抗滑、抗傾覆的要求，也考慮了基礎埋深如果過淺，小動物容易從基礎下打洞從而破壞防火堤的密封性。4．2．3 我國國土面積遼闊，氣候各不相同，地質(zhì)條件各有特點，防火堤和防護墻變形縫的設置間距很難給出統(tǒng)一的規(guī)定，應由設計人員根據(jù)當?shù)夭牧?、氣候和地質(zhì)條件按有關(guān)結(jié)構(gòu)設計規(guī)范確定。4．2．7～4．2．9 規(guī)范對磚、砌塊防火堤、鋼筋混凝土防火堤和漿砌毛石防火堤的構(gòu)造作出了詳細的規(guī)定。規(guī)范編制組在調(diào)研中發(fā)現(xiàn)為數(shù)不少的磚砌防火堤，不管多高，截面都是370mm，雖然滿足構(gòu)造要求，但并不滿足強度和穩(wěn)定性要求，故本規(guī)范強調(diào)截面設計在滿足構(gòu)造要求的同時，還應進行強度和穩(wěn)定性計算。4．2．4．2．11 防護墻、隔堤及隔墻由于其使用功能的特點，可不進行強度及穩(wěn)定性計算，只需滿足構(gòu)造要求。5 防火堤的強度計算及穩(wěn)定性驗算5．1 荷載效應和地震作用效應的組合5．1．1 由于對防火堤的構(gòu)造要求已能滿足剛度要求，不需進行防火堤的變形計算，因此不再進行正常使用極限狀態(tài)的驗算；另外，對于數(shù)值很大而出現(xiàn)幾率又非常小的油罐破裂時油品對防火堤的沖擊力，盡管我們曾與天津大學聯(lián)合進行了專題研究并對其成果完成了技術(shù)鑒定，規(guī)范也沒有考慮這種偶然組合。5．1．2～5．1．4 根據(jù)對各種荷載產(chǎn)生的內(nèi)力的計算結(jié)果表明，靜液壓力產(chǎn)生的內(nèi)力一般遠大于其他荷載產(chǎn)生的內(nèi)力，因此，公式5．1．2和5．1．3兩種工況的荷載分項系數(shù)和組合值系數(shù)，是以靜液壓力為主要活荷載來規(guī)定的。堤身的地震作用、動液壓力和動土壓力三者同時出現(xiàn)且均達到標準值的幾率很小而且為瞬時作用，故取組合值ψ＝0．6，能夠滿足安全要求。5．2 荷載、地震作用及內(nèi)力計算5．2．2～5．2．6 這五條中的水平力和彎矩的計算公式，只適用于計算截面取在地面線以上或地面線上的情況。至于地面線以下的截面內(nèi)力，可根據(jù)地面線處的截面內(nèi)力進行換算確定。5．2．3 防火堤內(nèi)培土靜壓力的計算公式是根據(jù)庫倫主動土壓力理論并按培土與水平夾角為β推導出來的。見規(guī)范圖5．2．3。延長培土傾斜面交堤面延長線于A′點，分別計算堤背為AB而填土面為水平時主動土壓力強度分布圖形ABC及以堤背為A′B而填土表面傾角為β時的主動土壓力強度分布圖形A′BD這兩個圖形交于F點，則實際計算截面以上主動土壓力強度分布圖形可近似取圖中的ABDFA，它的面積就是主動土壓力PT的近似值。對于粉土、粉質(zhì)粘土及粘土，可將其內(nèi)摩擦角直接代入公式計算，即不考慮它們的粘聚力，仍按無粘性土計算主動土壓力，這樣使計算簡化，并偏于安全。5．2．4 規(guī)范給出的防火堤水平地震作用的計算方法分為下列兩種情況：　　1 由于鋼筋混凝土堤的高厚比一般都大于4，在水平地震作用下，以彎曲變形為主。規(guī)范給出的計算公式5．2．41～5．2．44就是以純彎曲變形理論為基礎確定的。為了簡化計算，選用了比較簡單的振型函數(shù)(圖2)：圖2 振型函數(shù)曲線而按純彎曲懸臂桿理論計算出的精確值為：　　前者僅高出后者4．2％，故以式(1)作為振型函數(shù)來計算鋼筋混凝土防火堤的水平地震作用，其精確度能夠滿足工程要求?！　∫?guī)范中式5．2．41的振型參與系數(shù)η1由下式計算得出：　　　　　　　　 （3）　　鋼筋混凝土防火堤的基本周期一般都小于0．1s，考慮到地震反應曲線在T1＝0～0．1s之間的數(shù)值離散性較大，雖然現(xiàn)行抗震規(guī)范中將此區(qū)間加工成一條斜線，但實際上人為因素較大，故為安全起見，本規(guī)范仍然取地震影響系數(shù)最大值αmax偏于安全。　　2 磚石砌體防火堤一般為變截面的懸臂結(jié)構(gòu)。其高厚比一般在2～4之間。經(jīng)過實算，接近于純剪切變形。規(guī)范中表達水平地震作用的分布值公式5．2．45就是按等截面純剪切理論推導出來的，其振型函數(shù)為：　　　　　　　　　　(4)基本振型參與系數(shù)η1由下式計算得出：　　　　　　　　(5)　　系數(shù)α1～α4都是通過積分推導出來的，其表達式見式(6)～式(9)，也可以直接查本規(guī)范表5．2．4。　　　　　　　　　　　　　　　　　　 (6)　　　　　　　　 (7)　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　(8)　　　　　　　　　　　　(9)5．2．5 水平動液壓力的計算公式是參照《室外給水排水和燃氣熱力工程抗震設計規(guī)范》(GB 50032—2003)第6．2．3條。該條公式中的水平地震加速度與重力加速度的比值用1．25αmax代替；水平動液壓力系數(shù)的值取自該條表6．2。3。5．2．6 水平動土壓力的計算公式是參照《室外給水排水和燃氣熱力工程抗震設計規(guī)范》(GB 50032—2003)第6．2．4條。由于動土壓力的合力與動土壓力分布值成正比，為了簡化計算，本規(guī)范把上述規(guī)范動土壓力分布值直接換算成動土壓力合力值；該條公式中的水平地震加速度與重力加速度的比值用1．25αmax代替?！　榱撕喕嬎?，取動土壓力的力矩為0．4HT，偏于安全。5．3 強度計算5．3．2 防火堤截面強度計算應符合現(xiàn)行國家規(guī)范的有關(guān)規(guī)定。具體地講，對于磚、砌塊及毛石防火堤，應根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》(GB 50003—2001)第5．4．1條和5．4．2條規(guī)定計算截面強度；對于鋼筋混凝土防火堤，應根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》(GB 50010—2002)第7．3．4條規(guī)定進行正截面偏心受壓承載力計算，并根據(jù)第7．5節(jié)的規(guī)定進行斜截面抗剪計算。5．3．3 防火堤地基承載力計算以及地基強度計算應分別符合《建筑地基基礎設計規(guī)范》(GB 50007—2002)第5章及第8章的有關(guān)規(guī)定。5．4 穩(wěn)定性驗算5．4．2 被動土壓力計算公式5．4．23是根據(jù)朗肯被動土壓力理論公式，考慮了粘性土和非粘性土兩種情況。由于達到被動極限平衡狀態(tài)所需的防火堤的位移是相當大的，按太沙基的試驗為4％的墻高，照此推斷，當基礎埋深0．8m時，就需要32mm，這顯然不允許，所以計算出來的被動土壓力必須打個折扣，本規(guī)范取被動土壓力折減系數(shù)η＝0．3。您好，歡迎您閱讀我的文章，本W(wǎng)ORD文檔可編輯修改，也可以直接打印。閱讀過后，希望您提出保貴的意見或建議。閱讀和學習是一種非常好的習慣，堅持下去，讓我們共同進步。您好，歡迎您閱讀我的文章，本W(wǎng)ORD文檔可編輯修改，也可以直接打印。閱讀過后，希望您提出保貴的意見或建議。閱讀和學習是一種非常好的習慣，堅持下去，讓我們共同進步。