【正文】 《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》（GB502042011）、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ1302011)）、《建筑施工輪扣式腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ1662008）、廣東省地方標準《建筑施工承插型套扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)程》（DBJ 15982014）和《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ1622008）取值和組合。 模板支架的荷載根據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ1622008）取值和組合，模板及支架的設(shè)計荷載取值如下：／m2； 新灌混凝土自重：／m3； 鋼筋自重：按照《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ1622008）規(guī)定，／m3，／m3用于模板計算。施工人員、施工設(shè)備和混凝土堆集的自重： （1）計算模板及直接支撐模板的小楞時， kN／m2，再行驗算；比較兩者所產(chǎn)生的彎矩，取其大值。 （2）計算直接支撐小楞結(jié)構(gòu)構(gòu)件時， kN／m2。 （3）支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件計算時， kN／m2。振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載： （1） kN／m2； （2） kN／m2； 新澆混凝土對模板側(cè)面的壓力。 參照《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ1622008》中的規(guī)定。 傾倒混凝土時所產(chǎn)生的荷載： 溜槽、串筒或?qū)Ч埽海痬2； ：／m2； ：／m2； ：／m2； 二、參與計算模板及其支架荷載效應組合的各項標準值組合中下表項目參與組合的荷載類別計算承載能力驗算撓度平板的模板及支架大體積結(jié)構(gòu)、柱側(cè)面模板（邊長大于300mm）備注模板及支架自重標準值（）；新澆筑混凝土自重標準值（）；鋼筋自重標準值（）；新澆筑混凝土對模板側(cè)面的壓力（）；施工人員及施工設(shè)備荷載標準值（）；振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值（）；傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值（）。三、模板體系計算書①、180mm厚樓板模板計算結(jié)構(gòu)板厚180mm，結(jié)構(gòu)表面考慮隱蔽；模板材料為：夾板底模厚度18mm；板彈性模量E=6000N/mm2,木材彈性模量E=9000N/mm2,抗彎強度fm=,順紋抗剪強度fv=；支撐采用Φ48：橫向間距1200mm,縱向間距1200mm,支撐立桿的步距h=；鋼管直徑48mm,回轉(zhuǎn)半徑i=；鋼材彈性模量E=206000N/mm2,抗剪強度fv=，Q235鋼材抗彎強度f=。（1）底模及支架荷載計算荷載類型 標準值 單位 計算寬度(m) 板厚(m) 系數(shù) 設(shè)計值①底模自重 kN/m2 = kN/m②砼自重 kN/m3 = kN/m③鋼筋荷載 kN/m3 = kN/m④施工人員及施工設(shè)備荷載 kN/m2 = kN/m底模和支架承載力計算組合①＋②＋③＋④ q1 = kN/m底模和龍骨撓度驗算計算組合(①＋②＋③) q2 = kN/m（2）樓板底模板驗算第一層龍骨間距L=300mm，計算跨數(shù)5跨。底模厚度18mm,板模寬度=1000mmW=bh2 /6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm41）內(nèi)力及撓度計算a.①＋②＋③＋④荷載支座彎矩系數(shù)KM=,M1=KMq1L2 =3002=剪力系數(shù)KV=,V1=KVq1L=300=1305Nb.①＋②＋③荷載支座彎矩系數(shù)KM=,M2=KMq2L2 =3002=跨中彎矩系數(shù)KM=,M3=KMq2L2 =3002=剪力系數(shù)KV=,V2=KVq2L=300=1051N撓度系數(shù)Kυ=,υ2=Kυq,2L4/(100EI)=()3004/(1006000486000)=（按作用在邊跨跨中計算）計算荷載P== ,計算簡圖如下圖所示跨中彎矩系數(shù)KM=,M4=KMPL=1000300=支座彎矩系數(shù)KM=,M5=KMPL=1000300=剪力系數(shù)KV=,V3=KVP==撓度系數(shù)Kυ=,υ3=KυP,L3/(100EI)=()10003003/(1006000486000)=2）抗彎強度驗算M1=,M2＋M5=,M3＋M4=比較MM2＋MM3＋M4，取其絕對值大的作為抗彎強度驗算的彎矩Mmax=124576Nmm=mσ=Mmax/W=124576/54000=樓板底?？箯潖姸圈?＜fm=,滿足要求。3）抗剪強度驗算V1=1305N,V2+ V3=1051+840=1891N比較VV2＋V3，取其絕對值大的作為抗剪強度驗算的剪力Vmax=1891N=τ=3Vmax/（2bh）=31891/(2100018)=樓板底?？辜魪姸圈?＜fv=,滿足要求。4)撓度驗算υmax=+=[υ]=300/250=樓板底模撓度υmax=＜[υ]=,滿足要求。計算簡圖及內(nèi)力圖如下圖(3)第一層龍骨驗算鋼管橫向間距1200mm,第一層龍骨間距300mm,計算跨數(shù)2跨第一層龍骨采用木枋b=80mm,h=80mmW=bh2/6=80802/6=85333mm3,I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1)抗彎強度驗算q=q1第一層龍骨間距/計算寬度=300/1000=彎矩系數(shù)KM=,Mmax=KMqL2=12002=387000Nmm=mσ=Mmax/W =387000/85333=第一層龍骨抗彎強度σ=＜fm=,滿足要求。2)抗剪強度驗算剪力系數(shù)KV=,Vmax=KVqL=1200=1613N=τ=3Vmax/（2bh）=31613/(28080)=第一層龍骨抗剪強度τ=＜fv=,滿足要求。3)撓度驗算撓度系數(shù)Kυ=,q’=q2第一層龍骨間距/計算寬度=300/1000=υ max=Kυq’L4/(100EI)=12004/(10090003413333)=[υ]=1200/250=第一層龍骨撓度υmax=＜[υ]=,滿足要求。計算簡圖及內(nèi)力圖如下圖(4)第二層龍骨驗算鋼管縱向間距1200mm,計算跨數(shù)5跨。第二層龍骨采用雙鋼管A=848mm2W=8980mm3, I=215600mm41)抗彎承載力驗算彎矩系數(shù)KM=,P=1200=3225N=Mmax=KMPL=32251200=1528650Nmm=mσ=Mmax/W=1528650/8980=第二層龍骨抗彎強度σ=＜f=,滿足要求。2)抗剪強度驗算剪力系數(shù)KV=,Vmax=KVP=1000=6121N=τ=3Vmax/(2bh)=36121/(22424)=第二層龍骨抗剪強度τ=＜fv=,滿足要求。3)撓度驗算撓度系數(shù)Kυ=,P，=1200=2175N=υmax=KυP，L3/(100EI)=217512003/(1002060002215600)=[υ]=1200/250=第二層龍骨撓度υmax=＜[υ]=,滿足要求。計算簡圖及內(nèi)力圖如下圖(1)荷載計算每根鋼管承載NQK1=1000=14516N每根鋼管承載活荷載（）:NQK2=11000=1440N每根鋼管承載荷載NQK =NQK1＋NQK2=14516+1440=15956N ,立桿重量=1000=186N水平拉桿6層,拉桿重量=6(+) 1000=720N支撐重量NGK=立桿重量＋水平拉桿重量=186+720=906N鋼管軸向力N=＋NQK =906+15956=17044N(2)鋼管立桿長細比驗算LO=ηh==,LO=h＇+2ka=+ 2=LO=，鋼管的i=,λ=LO/i=＜,滿足要求。(3)鋼管立桿穩(wěn)定性驗算=,P=N/(A)=17044/()=＜,滿足要求。盤扣式鋼管腳手架立桿設(shè)配套底座200100mm,支承面為混凝土樓板（按C15考慮）,樓板厚=120mm,上部荷載F=17044/1000=（1）支承面受沖切承載力驗算βS=,ft=,hO=12020=100mm,η=＋σpc,m=0N/mm2,Um=2(200+100)+2(100+100)=1000mm,βh=( ft＋,m)ηUmhO=[(1+0)1000100]/1000= ＞F=,滿足要求。(2) 支承面局部受壓承載力驗算 Ab=(+2)(3)=,Al==βl=(Ab/Al)=,fcc=7200=6120kN/m2,ω=ωβlfccAl=26120=＞F=,滿足要求。底模樓模板18mm,第一層龍骨采用單枋b=80mm，h=80mm,間距300mm；第二層龍骨采用雙鋼管Φ48，A=424mm2；鋼管橫向間距1200mm,鋼管縱向間距1200mm。,支架架體四周外立面向內(nèi)的第一跨每層均應設(shè)置豎向斜桿，架體整體底層以及頂層均應設(shè)置豎向斜桿。并應在架體內(nèi)部區(qū)域每隔5跨由底至頂縱、橫向均設(shè)置豎向斜桿或采用扣件鋼管搭設(shè)的剪刀撐。應設(shè)置頂層水平斜桿或扣件鋼管水平剪刀撐。模板支架可調(diào)底座調(diào)節(jié)絲桿外露長度不應大于300mm，作為掃地桿的最底層水平桿離地高度不應大于550mm。底層的水平桿步距可按標準步距設(shè)置，且應設(shè)置豎向斜桿。②、400mm600㎜梁模板計算1．計算參數(shù)結(jié)構(gòu)樓板厚180mm，梁寬b=400mm，梁高h=600mm，結(jié)構(gòu)表面考慮隱蔽；模板材料為夾板,底模厚度18mm，側(cè)模厚度18mm；；板彈性模量E=6000N/mm2，木材彈性模量E=9000N/mm2，抗彎強度fm=，抗剪強度fv=。采用兩根承插型盤扣式鋼管支撐,橫向間距900mm，縱向間距900mm，支架立桿的步距h=,支架可調(diào)托座支撐點至頂層水平桿中心線的距離a=。鋼管直徑48mm，，回轉(zhuǎn)半徑i=；。鋼材彈性模量E=206000N/mm2,抗剪強度fv=,Q235鋼材抗彎強度f=。2．梁底模驗算（1）梁底模及支架荷載計算荷載類型 標準值 單位 梁寬(m) 梁高(m) 系數(shù) 設(shè)計值①底側(cè)模自重 kN/m2 ( + ) = kN/m②砼自重 kN/m3 = kN/m③鋼筋荷載 kN/m3 = kN/m④振搗砼荷載 kN/m2 = kN/m梁底模和支架承載力計算組合①＋②＋③＋④ q1 = kN/m梁底模和龍骨撓度驗算計算組合(①＋②＋③)/ q2 = kN/m（2）底模板驗算第一層龍骨間距L=250mm，計算跨數(shù)5跨；底模厚度h=18mm，板模寬度b=400mm。W=bh2/6=400182/6=21600mm3,I=bh3/12=400183/12=194400mm4。1）抗彎強度驗算彎矩系數(shù)KM=,Mmax=KMq1L2=2502=58472Nmmσ=Mmax/W=58472/21600=梁底模抗彎強度σ=＜fm=,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數(shù)KV=,Vmax=KVq1L=250=1350Nτ=3Vmax/(2bh)=31350/(240018)=梁底?？辜魪姸圈?＜fv=,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數(shù)Kυ=,q2=。υmax=Kυq2L4/(100EI)=2504/(1006000194400)=[υ]=L/250=250/250=梁底模撓度υmax=＜[υ]=,滿足要求。（3）第一層龍骨驗算鋼管橫向間距L=900mm ，C=400、γ=400/900=,第一層龍骨采用木枋b=70mm,h=70mm；W=bh2/6=70702/6=57167mm3；I=bh3/12=70703/12=2000833mm4。1）抗彎強度驗算a 、梁傳荷載計算q=q1第一層龍骨間距/梁寬=250/400=Mq=qcL(2γ)/8=400/1000900/1000()/8=mb 、板傳荷載計算P板重量=(板厚度25＋模板重)＋活載 =(25+)+=板傳遞到第一層龍骨的荷載P=(300+125)/1000250/1000=a=(Lc)=(900400)=250mm=，Mp=Pa==mMmax=Mq＋Mp=(+)106=640000Nmm=mσ=Mmax/W=640000/57167=第一層龍骨抗彎強度σ=＜fm=,滿足要求。2）抗剪強度驗算Vmax=q梁寬＋P=400/1000+=τ=3Vmax/(2bh)=31000/(27070)=第一層龍骨抗剪強度τ=＜fv=,滿足要求。3）撓度驗算q=q2第一層龍骨間距/梁寬=250/400=υq=q39。cL3(84γ2＋γ3)/(384EI) =4009003(84+)/(38490002000833)=υp=PaL2(34(a/L)2)/(24EI) =10002509002(34)/(2490002000833)=υmax=υq＋υp=+=[υ]=L/250=900/250=第一層龍骨撓度υmax=＜[υ]=,滿足要求。計算簡圖及內(nèi)力圖如下圖：（4）第二層龍骨驗算鋼管橫向間距L=900mm，計算跨數(shù)5跨；第二層龍骨采用雙鋼管，Φ48W=，I= ；1）抗彎強度驗算彎矩系數(shù)KM=,P=V=1/2q梁寬＋P=400/1000+=2098N=Mmax=KmPL=1000900=72