【正文】 *6103/(100*206000*243800)=；水平主背楞的最大容許撓度值: [ν] = l/400=610/400=；水平主背楞的最大撓度計算值 ν= 小于 水平主背楞的最大容許撓度值 [ν]=，滿足要求！對拉螺栓計算：對拉螺桿取水平向間距0. 61m，以最大側壓力計算，則每根螺桿承受的拉力為：N=（+）**=，高強螺桿抗拉度設計值 fta=400 N/mm2穿梁螺桿最小容許截面: As = N/ fta =*1000/400 =查表知：Φ12對拉螺桿有效面積: As= 76 mm2 mm2,滿足要求.決定：采用Φ12高強對拉螺桿，其橫向間距為610mm，該梁橫截面為900*1800mm，板厚為200mm，4道水平主背楞沿豎向間距為：，下部距梁*h＝50mm*80mm的杉木方，間距200mm一根。梁側面板為18厚木膠板.（二）、梁底模板計算：底模板荷載：q1砼自重：24*= KN/m2.q2鋼筋自重：*= KN/m2.q3振搗荷載：4KN/m2.q4模板結構自重荷載：*=；合計：（q1+ q2+ q4）*+ q3* ＝（++）*+4*＝計算18mm厚木膠合板底背楞間距：面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為W = 10001818/6 = *104mm3；I = 1000181818/12 = *105mm4；面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2M=(fσ)*W=13*54000=702*103 = 底背楞間距按以下公式計算背楞跨中彎矩： 故: 底背楞的允許最大間距ι=(M/)1/2 底背楞允許最大間距: ι= (M/)1/2= ((**))1/2= m m, m m,故滿足要求.面板撓度驗算 底模板荷載: q=*=； 計算跨度(底背楞間距):ι= 180mm； 面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2； 面板的截面慣性矩: I = 1000*18*18*18/12 = 105mm4；面板的最大撓度計算值: ν= 5***1804/(384*9500**105) = ；面板的最大容許撓度值:[ν] =ι/250 =180/250 =；面板的最大撓度計算值 ν= 小于 面板的最大容許撓度值 [ν]= ，滿足要求！小楞桿間距：(底模模板的板下擬采用順長木方bh＝50mm100mm, 小楞桿擬采用Φ48*)底背楞截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W =5*82/6 =；I = 5*83/12 =；底背楞的允許最大彎距:底背楞的抗彎強度設計值: [f] = 11N/mm2；(取杉木)M=(fσ)*W=11**103=*103 =小楞桿的允許最大間距:底背楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。按以下公式計算底背楞跨中彎矩： 故: 小楞桿的允許最大間距ι=(M/)1/2 其中，作用在底背楞的荷載，q = *=；小楞桿允許最大間距: ι= (M/)1/2= (*)1/2= ,. m,故滿足要求.底背楞的撓度驗算 其中: 計算跨度(小楞桿間距)：l = 450mm； 作用在模板上的側壓力線荷載標準值：q=； 底背楞的彈性模量：E= 9000N/mm2； 底背楞的截面慣性矩：I = *106mm4；底背楞的最大撓度計算值: ν= **4504/(100*9000**106) = ；底背楞的最大容許撓度值: [ν] = l /250=450/250=，且；[ν] .底背楞的最大撓度計算值 ν= 小于 底背楞的最大容許撓度值 [ν]=1mm，滿足要求！底背楞抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足: 其中最大剪力: V = q l =** = kN；底背楞受剪應力計算值 τ = 3*2984/(2*50*80) = N/mm2；底背楞剪強度設計值 [τ] = ；底背楞的受剪應力計算值 N/mm2 小于 底背楞抗剪強度設計值 N/mm2,滿足要求!梁底支撐的計算:作用于小楞桿集中荷載：q1::砼自重：24*= KN/m2.q2:鋼筋自重：*= KN/m2.q3:振搗荷載：4KN/m2.q4:底模板結構自重荷載：*=；q5:施工荷載：(注砼布料機不得支承于梁上,當必須支承于梁上時需重新計算施工荷載)N:側模板結構自重荷載： ((****)+(**6**) +(****3/2/1000)=；梁底支撐數(shù)為 n，立桿梁跨度方向間距為a， 梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側模板傳給鋼管的集中力為N 。本工程梁底支撐數(shù)為6,集中力分別為P1~ P6,其中P P6位于梁底兩側。q = （q1+ q2+ q4）*+ (q3+q5)* ＝ （++）*+(4+)* ＝P=qab/(n1)=**(61)=P1= P6=N+ P/2=+=P2= P3= P4= P5= P=小楞桿的彎矩:小楞桿的剪力、彎矩圖:小楞桿的允許最大彎矩 W=*103mm3 (Φ48*)小楞桿的抗彎強度設計值: [f] = 205N/mm2；(Φ48*)M=(fσ)*W=205**103=1041400 =, 滿足要求!小楞桿的撓度驗算小楞桿的最大容許撓度值: [ν] A~B = [ν] D~E = l/250=480/250=；小楞桿的最大容許撓度值: [ν] B~C = [ν] C~D = l/250=270/250=；從撓度簡中可得[ν] maxA~B= [ν] maxD~E= [ν] A~B = [ν] D~E =。ν maxB~C =, ν maxC~D = 小楞桿的最大容許撓度值 [ν] B~C= [ν] C~D =，滿足要求！扣件抗滑移的計算:砼、模板、施工荷載：RA = KN RE= (小楞桿自重忽略)。RB = KN ,RC= , RD= (小楞桿自重忽略)。,直角、?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(): R ≤ Rf其中 Rf 扣件抗滑承載力設計值, kN；　　 R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中RB、RC、RD取最大支座反力，擬采用三個扣件組合抗滑移，根據(jù)前面計算結果得到RB = KN ,RC= , RD=；Rf =3* = kN , RB = KN ,RC= , RD= Rf = kN雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!計算中RA = KN RE=，擬采用單扣件抗滑移, Rf = kN , RA = KN RE= Rf = kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!故:決定RA 、RE采用單扣件抗滑移, RB、RC、RD采用雙扣件組合抗滑移.立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，取最大支座反力：N= KN (小楞桿自重忽略) i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = ； A 立桿凈截面面積 (cm2)： A = ； W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = ； σ 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； [f] 鋼管立桿抗壓強度設計值：[f] =205 N/mm2； lo 計算長度 (m)；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)確定:φ=N/(σA)=9619/(489*205)=立桿計算長度:根據(jù)《扣件式規(guī)范》: φ=7320/λ2 。λ= lo/ i得: lo=(7320/φ)1/2 i=(7320/) 1/2*=4363 mm立桿步距h計算:參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh k1 計算長度附加系數(shù)，取值為： ； u 計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》，u =；上式的計算結果：立桿計算步距h= Lo/k1u = 4363 /() = 2518 mm=2518 m；本程立桿步距擬采用ho= m，ho= m小于立桿計算步距h=,滿足要！