【導讀】北京世紀千府國際工程設計有限公司設計的“富源小區(qū)A棟”施工圖紙；，建筑層為地上30層，地下1層。本工程高大模板部位為轉(zhuǎn)換層,層高為m,大截面梁尺寸最大為900³的強度、穩(wěn)定性和安全性要求較高。本工程梁截面較大，最大梁段重達。考慮混凝土澆筑的不均勻布料可能。對架體穩(wěn)定性造成影響，轉(zhuǎn)換層施工時豎向及水平混凝土分兩次澆筑。梁板模板支架與先期澆筑的墻柱抱柱連接，以增加水平穩(wěn)定性。轉(zhuǎn)換層梁板模板澆筑采用泵送，梁柱接頭部位用塔吊配合澆筑高標號混凝土。支撐采用Φ48³鋼管。梁底承重立桿底全部加可調(diào)底托。橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度不大于300mm。搭接應符合下列規(guī)定：兩跟相鄰水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內(nèi)；搭接長度不應小于1M，應等間距設置3個旋轉(zhuǎn)?？奂潭?，端部扣件蓋板邊緣至搭接水平桿端的距離不應小于100mm。置；剪刀撐布設時，梁底和板跨中部位必須布設剪刀撐；進行樓面砼的澆筑。樓面砼澆筑時，布料桿嚴禁放置于梁上！

　　

【正文】 W=2**103mm3 (2Φ48* 的鋼管 ) 水平主 背楞 的抗彎強度設計值 : [f] = 205N/mm2； (Φ48* 的鋼管 ) M=(fσ )*W=205*2**103=2082800 = 梁側(cè)模板采用 2根 Φ48*（ W=*103mm3）組成的 水平主 背楞夾牢， 3道水平主 背楞 沿豎向 間距為： ，上部距 板底 面 不大于 ，下部距梁 底 不大于， 水平主 背楞 承受 豎向次 背 楞 傳遞的集中力，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 F＝ *＝ 對拉螺栓 水平 間距： 由 M＝ 得 L=M/=(*)= m 本工程 對拉螺栓 水平 間距 取 , m, 滿足要求 ! 水平主 背楞 的撓度驗算 ν=5F l 4/384EI= l/150 其中 : 水平主 背楞 的彈性模量： E=206000N/mm2； 作用在水平主 背楞 上的集中力標準值： F=； 計算跨度： l =610mm； 頁碼： 32 水平主 背楞 的截面慣性矩： I=243800mm4； 水平主 背楞 的最大撓度計算值 : ν=*5584*6103/(100*206000*243800)=； 水平主 背楞 的最大容許撓度值 : [ν] = l/400=610/400=； 水平主 背楞 的最大撓度計算值 ν= 小于 水平主 背楞 的最大容許撓度值 [ν]=，滿足要求！ 對拉螺栓計算： 對拉螺 桿 取 水平 向間距 0. 61m，豎向間距 ，以最大側(cè)壓力計算，則每根螺 桿 承受的拉力為： N=（ +） **=， 高強螺桿抗拉度設計值 fta=400 N/mm2 穿梁螺 桿 最小容許截面 : As = N/ fta =*1000/400 = 查表知： Φ12對拉螺 桿 有效面積 : As= 76 mm2 mm2,滿足要求 . 決定：采用 Φ12高強 對拉螺 桿 ，其橫向間距為 610mm，豎向間距為 ，該梁橫截面為 900*1800mm，板厚為 200mm， 4道 水平主 背楞 沿豎向 間距為： ，上部距 板底 面 不大 于 ，下部距梁 底 不大于 b*h＝ 50mm*80mm的 杉 木方，間距 200mm一根。 梁側(cè)面板為 18厚木膠板 . （ 二 ）、 梁底模板計算： 底模板荷載： q1砼自重： 24*= KN/m2. q2鋼筋自重： *= KN/m2. q3振搗荷載： 4KN/m2. q4模板結(jié)構自重荷載： *=； 合計：（ q1+ q2+ q4） *+ q3* ＝（ ++） *+4* ＝ 計算 18mm厚木膠合板 底 背楞間距： 頁碼： 33 面板的截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 W = 10001818/6 = *104mm3； I = 1000181818/12 = *105mm4； 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2 M=(fσ )*W=13*54000=702*103 = 底 背楞間距 按以下公式計算 背楞 跨中彎矩： 故 : 底 背楞 的允許最大間距 ι =(M/)1/2 底 背楞 允許最大間距 : ι = (M/)1/2= ((**))1/2= m 本工程 底 背楞 間距取 m, m m,故滿足要求 . 面板 撓度驗算 底模板荷載 : q=*=； 計算跨度 (底 背楞 間距 ):ι = 180mm； 面板材質(zhì)的彈性模量 : E = 9500N/mm2； 面板的截面慣性矩 : I = 1000*18*18*18/12 = 105mm4； 面板的最大撓度計算值 : ν= 5***1804/(384*9500**105) = ； 面板的最大容許撓度值 :[ν] =ι /250 =180/250 =； 面板的最大撓度計算值 ν= 小于 面板的最大容許撓度值 [ν]= ，滿足要求！ 小楞桿間距： (底模模板的板下擬采用順長木方 bh＝ 50mm100mm, 小楞桿擬采用Φ48* ) 底背楞 截面慣性矩 I和截面抵 抗矩 W分別為 : W =5*82/6 =； I = 5*83/12 =； 頁碼： 34 底背楞 的允許最大彎距 : 底背楞 的抗彎強度設計值 : [f] = 11N/mm2； (取 杉木 ) M=(fσ )*W =11**103=*103 = 小楞桿 的允許最大間距 : 底背楞 直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 按以下公式計算 底背楞 跨中彎矩： 故 : 小楞桿 的允許最大間距 ι =(M/)1/2 其中，作用在 底背楞 的荷載， q = *=； 小楞桿 允許最大間距 : ι = (M/)1/2= (*)1/2= 本工程 小楞桿 間距取 ,距 柱邊 . m,故滿足要求 . 底背楞 的撓度驗算 其中 : 計算跨度 (小楞桿 間距 )： l = 450mm； 作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標準值： q=； 底背楞 的彈性模量： E= 9000N/mm2； 底背楞 的截面慣性矩： I = *106mm4； 底背楞 的最大撓度計算值 : ν= **4504/(100*9000**106) = ； 底背楞 的最大容許撓度值 : [ν] = l /250=450/250=，且 ； [ν] . 底背楞 的最大撓度計算值 ν= 小于 底背楞 的最大容許撓度值 [ν]=1mm，滿足要求！ 底背楞 抗剪驗算： 截面抗剪強度必須滿足 : 頁碼： 35 其中最大剪力 : V = q l =** = kN； 底背楞 受剪應力計算值 τ = 3*2984/(2*50*80) = N/mm2； 底背楞 剪強度設計值 [τ] = ； 底背楞 的受剪應力計算值 N/mm2 小于 底背楞 抗剪強度設計值 N/mm2,滿足要求 ! 梁底支撐的計算 : 作用于 小楞桿 集中 荷載： q1::砼自重： 24*= KN/m2. q2:鋼筋自重： *= KN/m2. q3:振搗荷載： 4KN/m2. q4:底 模板結(jié)構自重荷載： *=； q5:施工 荷載： (注砼布料機不得支承于梁上 ,當必須支承于梁上時需重新計算施工荷載 ) N:側(cè) 模板結(jié)構自重荷載： ((****)+(**6**) +(****3/2/1000)=； 梁底支撐數(shù)為 n，立桿梁跨度方向間距為 a， 梁寬為 b，梁高為 h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為 P，梁側(cè)模板傳給鋼管的集中力為 N 。 本工程 梁底支撐數(shù)為 6,集中力分別為 P1~ P6,其中 P P6位于梁底兩側(cè)。 q = （ q1+ q2+ q4） *+ (q3+q5)* ＝ （ ++） *+(4+)* ＝ P=qab/(n1)=**(61)= P1= P6=N+ P/2=+= P2= P3= P4= P5= P= 小楞桿 的彎矩 : 頁碼： 36 小楞桿 的剪力、彎矩圖 : 小楞桿 的允許最大彎矩 W=*103mm3 (Φ48* 的鋼管 ) 小楞桿 的抗彎強度設計值 : [f] = 205N/mm2； (Φ48* 的鋼管 ) M=(fσ )*W=205**103=1041400 = 由彎矩圖中可得 小楞桿 彎矩計算值均小于 小楞桿 的允許最大彎矩 , 滿足要求 ! 頁碼： 37 小楞桿 的撓度驗算 小楞桿 的最大容許撓度值 : [ν] A~B = [ν] D~E = l/250=480/250=； 小楞桿 的最大容許撓度值 : [ν] B~C = [ν] C~D = l/250=270/250=； 從撓度簡中可得 [ν] maxA~B= [ν] maxD~E= 小楞桿 的最大容許撓度值 [ν] A~B = [ν] D~E =。 ν maxB~C =, ν maxC~D = 小楞桿 的最大容許撓度值 [ν] B~C= [ν] C~D =，滿足要求！ 扣件抗滑移的計算 : 砼、模板、施工荷載： RA = KN RE= (小楞桿 自重忽略 )。 RB = KN ,RC= , RD= (小楞桿 自重忽略 )。按規(guī)范表 ,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為 ，按照扣件抗滑承載力系數(shù) ，本工程實際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為 。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算 (規(guī)范 ): R ≤ Rf 其中 Rf 扣件抗滑承載力設計值 ,取 kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中 RB、 RC、 RD取最大支座反力，擬采用三個扣件組合抗 滑移， 根據(jù)前面計算結(jié)果得到 RB = KN ,RC= , RD=； Rf =3* = kN , RB = KN ,RC= , RD= Rf = kN雙扣件抗 滑承載力的設計計算滿足要求 ! 計算中 RA = KN RE=，擬采用單扣件抗 滑移 , Rf = kN , RA = KN RE= Rf = kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求 ! 頁碼： 38 故 :決定 RA 、 RE采用單扣件抗 滑移 , RB、 RC、 RD采用雙扣件組合抗 滑移 . 立桿的穩(wěn)定性計算 : 立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，取最大支座反力： N= KN (小楞桿 自重忽略 ) i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)： i = ； A 立桿凈截面面積 (cm2)： A = ； W 立桿凈截面抵抗矩 (cm3)： W = ； σ 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； [f] 鋼管立桿抗壓強度設計值： [f] =205 N/mm2； lo 計算長度 (m)； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)確定 : υ=N/(σA)=9619/(489*205)= 立桿計算長度 : 根據(jù)《扣件式規(guī)范》 : υ=7320/λ 2 。λ = lo/ i 得 : lo=(7320/υ)1/2 i=(7320/) 1/2*=4363 mm 立桿步距 h計算 : 參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh k1 計算長度附加系數(shù)，取值為： ； u 計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表 ， u =； 上式的計算結(jié)果： 立桿計算步距 h= Lo/k1u = 4363 /() = 2518 mm=2518 m； 本程立桿步距擬采用 ho= m， ho= m小于立桿計算步距 h=,滿足要！