【正文】 (N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)主梁截面抵抗矩W(cm3) 主梁自重忽略不計(jì)，計(jì)算簡圖如下： 抗彎驗(yàn)算 主梁彎矩圖(kNm) σ＝Mmax/W＝106/5080＝≤[f]=205N/mm2 滿足要求！ 抗剪驗(yàn)算 主梁剪力圖(kN) Vmax＝ τmax＝2Vmax/A=21000/489＝≤[τ]＝125N/mm2 滿足要求！ 撓度驗(yàn)算 主梁變形圖(mm) νmax＝≤[ν]＝l/400＝467/400＝ 滿足要求！ 扣件抗滑計(jì)算 R＝max[R1,R4]＝≤8kN 單扣件在扭矩達(dá)到40～65Nm且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 同理可知，右側(cè)立柱扣件受力R＝≤8kN 單扣件在扭矩達(dá)到40～65Nm且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 七、立柱驗(yàn)算立桿穩(wěn)定性計(jì)算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ1302011剪刀撐設(shè)置普通型立桿頂部步距hd(mm)1500立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點(diǎn)的長度a(mm)200頂部立桿計(jì)算長度系數(shù)μ1非頂部立桿計(jì)算長度系數(shù)μ2鋼管類型Ф483立柱截面面積A(mm2)424回轉(zhuǎn)半徑i(mm)立柱截面抵抗矩W(cm3)抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(N/mm2)205 長細(xì)比驗(yàn)算 頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1(1500+2200)= 非頂部立桿段：l02=kμ2h =11500= λ=l0/i=≤[λ]=210 長細(xì)比滿足要求！ 風(fēng)荷載計(jì)算 Mw＝ωklah2/10＝1＝m 穩(wěn)定性計(jì)算 根據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》，荷載設(shè)計(jì)值q1有所不同： 1)面板驗(yàn)算 q1＝[(+(24+))+2]1＝ 2)小梁驗(yàn)算 q1＝max{+()+[(+(24+))+1]max[，()]/21，+()}= 同上四～六計(jì)算過程，可得： R1＝，R2＝，R3＝，R4＝ 頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=(1500+2200)= λ1＝l01/i＝＝，查表得，φ1＝ 立柱最大受力Nw＝max[R1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2]+Mw/lb＝max[+[(+(24+))+1](1+)/21，，+[(+(24+))+1](1+)/21]+＝ f＝N/(φA)+Mw/W＝(424)+106/4490＝≤[f]＝205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段：l02=kμ2h =1500= λ2＝l02/i＝＝，查表得，φ2＝ 立柱最大受力Nw＝max[R1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2]+Mw/lb＝max[+[(+(24+))+1](1+)/21，，+[(+(24+))+1](1+)/21]+＝ f＝N/(φA)+Mw/W＝(424)+106/4490＝≤[f]＝205N/mm2 滿足要求！ 八、梁底立柱扣件抗滑移驗(yàn)算荷載傳遞至立桿方式單扣件扣件抗滑移折減系數(shù)kc1 由主梁驗(yàn)算一節(jié)計(jì)算可知扣件最大受力N＝max[R2，R3]1＝≤Rc=kc8=18=8kN 滿足要求！梁側(cè)模板計(jì)算書 計(jì)算依據(jù)： 《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ1622008 《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB500102010 《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB 500092012 《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB 500172003 一、工程屬性新澆混凝梁名稱11樓混凝土梁截面尺寸(mmxmm)200700梁板結(jié)構(gòu)情況見下圖樓板厚度(mm)120 二、荷載組合側(cè)壓力計(jì)算依據(jù)規(guī)范《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ1622008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新澆混凝土初凝時(shí)間t0(h)4外加劑影響修正系數(shù)β11混凝土坍落度影響修正系數(shù)β2混凝土澆筑速度V(m/h)2混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)新澆混凝土對(duì)模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值G4k(kN/m2)min{，γcH}＝min{244121/2，24}＝min{，}＝振搗混凝土?xí)r對(duì)垂直面模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2k(kN/m2)4 新澆混凝土對(duì)模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值G4k＝min[，γcH]＝min[244121/2，24]＝min[，]＝ 承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)值S承＝[+，+]＝[+4，+4]＝[，]＝＝ 正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)值S正＝G4k＝ kN/m2 三、支撐體系設(shè)計(jì)小梁布置方式水平向布置小梁道數(shù)4主梁間距(mm)600主梁合并根數(shù)2小梁最大懸挑長度(mm)100對(duì)拉螺栓水平向間距(mm)600支撐距梁底距離依次為150，450 設(shè)計(jì)簡圖如下：模板設(shè)計(jì)剖面圖 四、面板驗(yàn)算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 梁截面寬度取單位長度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000153/12＝281250mm4。面板計(jì)算簡圖如下： 抗彎驗(yàn)算 q1＝bS承＝1＝ q1靜＝G4kb＝1＝ q1活＝Q2kb＝41＝ Mmax＝+=+＝m σ＝Mmax/W＝106/37500＝≤[f]＝15N/mm2 滿足要求！ 撓度驗(yàn)算 q＝bS正＝1＝ νmax＝(100EI)=(10010000281250)＝≤ 滿足要求！ 最大支座反力計(jì)算 承載能力極限狀態(tài) Rmax＝q1靜l左+q1活l左＝+＝ 正常使用極限狀態(tài) R39。max＝l左q＝＝ 五、小梁驗(yàn)算小梁最大懸挑長度(mm)100小梁計(jì)算方式三等跨連續(xù)梁小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)6080小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)小梁截面慣性矩I(cm4)256 計(jì)算簡圖如下： 跨中段計(jì)算簡圖 懸挑段計(jì)算簡圖 抗彎驗(yàn)算 q＝ Mmax＝max[ql2,ql12]=max[，]=m σ＝Mmax/W＝106/64000＝≤[f]＝ 滿足要求！ 抗剪驗(yàn)算 Vmax＝max[ql,ql1]=max[，]= τmax＝3Vmax/(2bh0)=31000/(28060)＝≤[τ]＝ 滿足要求！ 撓度驗(yàn)算 q＝ ν1max＝(100EI)=6004/(10093502560000)＝≤600/400= ν2max＝qL4/(8EI)=1004/(893502560000)=0mm≤100/400= 滿足要求！ 最大支座反力計(jì)算 承載能力極限狀態(tài) Rmax＝max[，+]＝ 正常使用極限狀態(tài) R39。max＝max[，+]＝ 六、主梁驗(yàn)算對(duì)拉螺栓水平向間距(mm)600主梁最大懸挑長度(mm)100主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)Ф48主梁合并根數(shù)2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)205主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)120主梁截面慣性矩I(cm4)主梁截面抵抗矩W(cm3) 因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗(yàn)算荷載值取半。 計(jì)算簡圖如下： 同前節(jié)計(jì)算過程，可依次解得： 承載能力極限狀態(tài)：R1＝，R2＝，R3＝，R4＝ 正常使用極限狀態(tài)：R39。1＝，R39。2＝，R39。3＝，R39。4＝ 抗彎驗(yàn)算 主梁彎矩圖(kNm) σmax＝Mmax/W＝106/5080=≤[f]=205 N/mm2 滿足要求！ 抗剪驗(yàn)算 梁左側(cè)剪力圖(kN) τmax＝2Vmax/A=21000/489＝≤[τ]=120 N/mm2 滿足要求！ 撓度驗(yàn)算 梁左側(cè)變形圖(mm) νmax＝≤300/400＝ mm 滿足要求！ 七、對(duì)拉螺栓驗(yàn)算對(duì)拉螺栓類型M12軸向拉力設(shè)計(jì)值Ntb(kN) 同主梁計(jì)算過程，可知對(duì)拉螺栓受力N＝2＝≤Ntb＝ 滿足要求！