【正文】 是真實(shí)的應(yīng)力狀態(tài)。18槽鋼根據(jù)產(chǎn)品質(zhì)量證明書，下屈服強(qiáng)度為325mpa，抗拉強(qiáng)度為440mpa ，中托根部局部發(fā)生塑性變形，但還沒有超過下屈服強(qiáng)度，由于是瞬間應(yīng)力，所以可以認(rèn)為是安全的。并且在架設(shè)40米T梁前，中托根部要用2cm鋼板在根部兩米范圍內(nèi)進(jìn)行側(cè)面綁焊，提高架橋機(jī)的安全系數(shù)，保證在過孔時，根部不發(fā)生局部變形。二、工況二應(yīng)力應(yīng)變計算結(jié)果 (1) 在預(yù)制梁吊裝過程中,達(dá)跨中最不利工況處，主梁桁架整體的位移圖如下:主梁桁架的位移圖，小于桁架規(guī)范的允許位移值：f=L/400=4200/400=，滿足受力要求。 (2) 在預(yù)制梁吊裝過程中，結(jié)構(gòu)最不利位置的整體桁架的組合應(yīng)力圖如下: 主梁桁架的組合應(yīng)力圖－，最大應(yīng)力發(fā)生在下弦桿( =)，該處位于橫移中托根部支承約束處。由于計算模型中此處為單點(diǎn)集中約束，而實(shí)際支承為長2米的平衡梁承托，所以必須將該點(diǎn)集中反力，用手算方法將其變成按2米長度范圍均勻分布的線荷載向上作用于下弦桿，再按多跨連續(xù)梁方法(腹板交匯處視為勁性下弦桿的支承)重新計算弦桿的局部撓曲應(yīng)力，與主軸向壓應(yīng)力疊加后，得該處應(yīng)力207MPa，小于容許應(yīng)力215MPa，這才是真實(shí)的應(yīng)力狀態(tài)。 三、工況三應(yīng)力應(yīng)變計算結(jié)果( 1) 在預(yù)制梁吊裝過程中,T梁全部起吊時候，主梁桁架整體的位移圖如下:主梁桁架的位移圖，小于桁架規(guī)范的允許位移值：f=L/400=4200/400=，滿足受力要求。 (3) 在預(yù)制梁吊裝過程中，結(jié)構(gòu)最不利位置的整體桁架的組合應(yīng)力圖如下: 主梁桁架的組合應(yīng)力圖－，小于A3鋼材的允許應(yīng)力值215 MPa。四、工況一吊裝預(yù)制梁應(yīng)力應(yīng)變計算結(jié)果(1) 在預(yù)制梁吊裝過程中,T梁到達(dá)墩頂正上方，橫移T到達(dá)支座所處部位正上方時，主梁桁架整體的位移圖如下:主梁桁架的位移圖，小于桁架規(guī)范的允許位移值：f=L/400=4200/400=，滿足受力要求。 (3) 在預(yù)制梁吊裝過程中，結(jié)構(gòu)最不利位置的整體桁架的組合應(yīng)力圖如下: 主梁桁架的組合應(yīng)力圖－，小于A3鋼材的允許應(yīng)力值215 MPa。前支腿的穩(wěn)定性分析根據(jù)現(xiàn)場架橋機(jī)實(shí)際情況，需分析前支腿的穩(wěn)定性。根據(jù)現(xiàn)場實(shí)際情況架橋機(jī)扣除底部分配梁高度與支撐枕木高度h==本文對支腿鋼管在最不利工況下的穩(wěn)定性進(jìn)行計算,螺旋鋼管立柱的截面積A= mm2截面回轉(zhuǎn)半徑i= mm螺旋鋼管立柱的截面抵抗矩W= mm3螺旋鋼管立柱作為軸心受壓構(gòu)件進(jìn)行穩(wěn)定驗(yàn)算，計算長度按上下層鋼筋間距確定： σ = N/φA+Mw/W ≤ [f]式中 σ──立柱的壓應(yīng)力； N──軸向壓力設(shè)計值； φ──軸心受壓桿件穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)立桿的長細(xì)比λ=h/i，經(jīng)過查表得到，φ=； A──立桿的截面面積，A= mm2； [f]──立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，[f]＝ N/mm2；由上得知N=82T，即N=820KNσ=8201000/) =；螺旋鋼管立柱的穩(wěn)定性驗(yàn)算 σ≤[f]，滿足要求!架橋機(jī)末端人工支撐支腿的穩(wěn)定性分析根據(jù)現(xiàn)場實(shí)際情況h=本文對支腿鋼管在最不利工況下的穩(wěn)定性進(jìn)行計算,螺旋鋼管立柱的截面積A= mm2截面回轉(zhuǎn)半徑i= mm螺旋鋼管立柱的截面抵抗矩W= mm3螺旋鋼管立柱作為軸心受壓構(gòu)件進(jìn)行穩(wěn)定驗(yàn)算，計算長度按上下層鋼筋間距確定： σ = N/φA+Mw/W ≤ [f]式中 σ──立柱的壓應(yīng)力； N──軸向壓力設(shè)計值； φ──軸心受壓桿件穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)立桿的長細(xì)比λ=h/i，經(jīng)過查表得到，φ=； A──立桿的截面面積，A= mm2； [f]──立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，[f]＝ N/mm2；由上得知N=25T，即N=250KNσ=2501000/) =；螺旋鋼管立柱的穩(wěn)定性驗(yàn)算 σ≤[f]，滿足要求!濕接縫處鋼板厚度計算縱移支腿的鋼軌正好處于濕接縫處時，下方用6cm鋼板即2個三公分鋼板（底部用角鋼綁焊）分配其壓力。將荷載等效成鋼軌寬度的線荷載（），考慮當(dāng)T梁正好進(jìn)過此支腿時，壓力最大，最大壓力為40T。 ， ，安全性滿足要求。鋼絲繩驗(yàn)算已知：起重能力Q靜=Q+W吊具=160/2+=81t粗選：雙卷揚(yáng)，倍率m=12，滾動軸承滑輪組，效率η=, 見《起重機(jī)設(shè)計手冊》表3211，P223，則鋼絲繩自由端靜拉力S:：S=Q靜/(η m)=81/(12)/2=，選擇卷揚(yáng)機(jī)符合要求；鋼絲繩破斷拉力總和∑t：∑t=Sn/k=55/= ＜，選擇鋼絲繩： 6，符合《起重機(jī)設(shè)計手冊》規(guī)范要求。架橋機(jī)過孔時末端計算配重 架橋機(jī)主導(dǎo)梁重量為72T（包括天車橫梁）， 當(dāng)架橋機(jī)過孔40米時候，以橫移中托為支點(diǎn)進(jìn)行抗傾覆分析： M=*43*43/2+5*43=6*22+6*21+*23*23/2+5*4+1*23+T*，以縱移支腿支點(diǎn)，進(jìn)行向后傾覆行分析：M=*49*49/2+5*49=6*16+6*15+*17*17/2+1*17+T*Tmax=77T根據(jù)現(xiàn)場所有材料，可以用40米T梁一半荷載來配重，另一半由主運(yùn)梁車承擔(dān)，一榀中梁荷載為67T，符合配重的實(shí)際要求。架橋機(jī)加固處理意見以架橋機(jī)架設(shè)橋梁方向?yàn)檎较颍瑢?dǎo)梁末端為原點(diǎn)，導(dǎo)梁24米附近一米的范圍內(nèi)要用2cm鋼板側(cè)面綁焊，這樣可以增大架橋機(jī)的安全性。架橋機(jī)橫移中托分配梁要要2cm鋼板將分配梁B延長，以方便在架梁或者過孔時，在圖中A梁與B梁中支墊枕木，提高架橋機(jī)的作業(yè)安全性。您好，歡迎您閱讀我的文章，本W(wǎng)ORD文檔可編輯修改，也可以直接打印。閱讀過后，希望您提出保貴的意見或建議。閱讀和學(xué)習(xí)是一種非常好的習(xí)慣，堅持下去，讓我們共同進(jìn)步。