【正文】 一落歷時12h 25min左右。（3）潮位特征值多年最高潮位 多年最低潮位 多年平均高潮位 多年平均低潮位 最大潮差 最小潮差 平均潮差 （4）設計水位設計高水位 (高潮累積頻率10％)設計低水位 (低潮累積頻率90％)極端高水位　 (五十年一遇高潮位)極端低水位 　 (五十年一遇低潮位) 波浪擬建工程點附近無測波資料。根據(jù)工程點附近長江水深條件分析，港址附近主要承受上、下游順江而來的風成浪，河口外的涌浪不能到達港址。按照《海港水文規(guī)范》（JTJ21398）規(guī)定，由設計風速間接計算擬建碼頭前沿重現(xiàn)期五十年一遇的設計波要素見下表32：擬建碼頭前沿設計波要素 表32浪向H1%(m)H4%(m)H13%(m)(s)L(m)SW向~SSE向22 潮流及徑流工程河段下距吳淞口約132km，處于潮流界內(nèi)。水流既受上游徑流的影響，又受外海潮汐的影響，但潮汐作用相對較弱。工程河段主要受長江徑流控制，洪枯季分明，一般洪季為單向流，枯季為雙向流，塑造本河段河床的主要動力為落潮流。長江干流下游控制水文站—大通水文站距本工程河段約430km，大通站以下較大的入江支流入?yún)R流量約占長江總流量的3~5%，故大通站的徑流資料可以代表本河段的上游徑流。大通站徑流年內(nèi)分配不均勻，汛期5~%，其中7月份水量最大，枯季12月~次年3月份水量最小，4月份和11月份為中水期。據(jù)上游大通站資料統(tǒng)計（1950～2007年），,（1954年8月1日），（1979年1月31日）。參考下游如皋港測流成果，本階段估計碼頭前沿線附近設計流速及流向見下表33。計劃將盡快在擬建工程河段布點測流，設計將根據(jù)最新的測流分析成果，優(yōu)化碼頭平面布置方案及結構設計。設計流速、流向表 表33設計水位潮別流速（m/s）流向（176。）設計高水位漲潮流與碼頭前沿線基本平行設計低水位落潮流 河勢分析 河道概況擬建工程所處的水道為福姜沙水道，位于長江口澄通河段上段，上起鵝鼻嘴，下迄如皋沙群，長約23km。長江主流出江陰水道后，經(jīng)鵝鼻嘴～炮臺圩節(jié)點進入本河段。，以下江面逐漸展寬。河道在長山附近被福姜沙分為南北兩汊，北汊為主汊，長11km，外形順直，河床寬淺；南汊長約16km，河床窄深，外形向南彎曲，約20%的流量經(jīng)南汊下泄。水流經(jīng)北汊下段時又被雙锏沙分為福北、福中兩股水流，福北水流進入雙锏沙北水道，經(jīng)如皋中汊與瀏海沙水道匯合，福中水流在福姜沙尾與福南水流匯合，在太子港附近進入瀏海沙水道。 河道演變（1）福姜沙水道的演變福姜沙水道上起江陰鵝鼻嘴，下至福姜沙尾，全長約20km。1910年福姜沙露出水面時為一菱形江心洲，北汊順直為主汊，南汊微彎為支汊。后因南岸不斷發(fā)生側蝕，南汊日益彎曲，福姜沙逐漸向東南方向淤漲，成為目前的鵝頭型江心洲。北汊受如皋沙群及上游河床演變和水沙條件的影響，下段經(jīng)歷了海北港沙、又來沙和雙锏沙的演變。福姜沙在下游淤漲的同時，洲頭也略有上延。自20世紀70年代以來，南、北兩岸開始岸線維護，河勢基本得到控制，岸線相對穩(wěn)定。（2）福姜沙水道進口段的演變鵝鼻嘴至福姜沙頭為分汊前的進口段，河床斷面由窄深向?qū)挏\過渡。北岸炮臺圩下游常有散亂的邊灘依附，南岸自白屈港至長山沿岸也有上窄下寬的邊灘。進口段南岸0m、5m、10m等高線貼岸而行，平均變化幅度較小，比較穩(wěn)定，而北岸上述各等高線離岸則較遠，主要原因在于鵝鼻嘴是黃山臨江的巖體頭磯，在水流長期作用下，磯頭有一斜向下游北邊灘的深潭，使上游水流挾帶的泥沙，經(jīng)磯頭后大部分被導向下游北岸的邊灘下泄，加之河床沿程展寬，流速沿程減小，有部分泥沙在北邊灘淤積，形成蘆家港水下邊灘。進口段寬深比系數(shù)歷年來變化很小，河槽穩(wěn)定。在斷面型態(tài)方面，鵝鼻嘴斷面為“V”型，而蘆家港和萬福港斷面均為“U”型。進口段深槽的演變主要表現(xiàn)在深潭范圍擴大，深潭方向南傾。深泓線在2004年之前逐漸南移，2004年年初又往北岸方向移動。這種演變與蘆家港邊灘的形成以及雙锏沙沙頭的演變有著密切的關系。（3）福姜沙沙體的演變福姜沙又名雙山沙，外形呈鵝頭型，（0m），沙體呈三角形。福姜沙自1960年開始筑堤圍墾，～。福姜沙露出水面后，右汊在彎道環(huán)流的作用下，彎頂不斷崩退，崩退下來的泥沙被搬運至福姜沙尾，使福姜沙尾向下游淤漲，1953～1983年沙尾向下游淤漲了約1000m。當彎頂崩退減緩，沙尾淤漲的速度也隨之減小。1953～1970年彎道處于自然發(fā)展崩退時期，沙尾平均每年淤漲75m，1970年護岸工程實施后崩退減緩，1970～1977年沙尾平均每年淤漲29m，1977～1990年平均每年淤漲19m，1990～1998年沙尾表現(xiàn)為來回移動，1998年至今沙尾平均每年淤漲17m，福姜沙沙頭在1977～1998年間平均每年向上游淤漲約20m，1998年至今表現(xiàn)為單向沖刷，平均每年沖刷約40m。（4）福姜沙南汊的演變福姜沙形成初期，南北兩汊長度相近。由于南岸巫山以下地質(zhì)結構疏松，河床抗沖性較差，在近岸水流作用下，江岸不斷崩塌、后退，使福南水道漸漸成為彎道，彎道的形成與發(fā)展增強了彎道內(nèi)的環(huán)流作用，彎道環(huán)流使凹岸侵蝕，凸岸堆積，彎道頂點以每年平均40m的速度崩塌，岸線向東南方向后退。張家港市1972年開始在西五節(jié)橋至老沙間進行人工護岸，彎道發(fā)展得到控制。1983年進一步加固護岸，福姜沙南汊形成人工強制型彎道，基本上遏止了南汊出流點與福中水流交匯點逐年上提的現(xiàn)象。南汊的河勢雖然得到控制，但河床沖淤演變并沒有停止。福姜沙南汊10m等高線全線貫通，福姜沙頭10m等高線前端位于長山庫區(qū)附近，1977～1990年間向上游延伸約1000m，1990～1998年間頭部不再上延，沙嘴有南壓的趨勢，使得進口段河槽有所縮窄，1998年至今沙頭下移了約816m，表現(xiàn)為單向侵蝕，且有往1983年位置靠近的趨勢；20m深槽緊靠彎道右側，槽首位于老套港下游約1000m處，在1983年～2004年之間，槽首的位置表現(xiàn)為往復移動；最近的測圖資料顯示。目前20m深槽在老沙標處上下已貫通。福姜沙南汊的斷面型態(tài)上下不一，上斷面為偏“U”型，中斷面是標準的“U”型，下斷面為“V”型。近年來南汊上、中、下三斷面的寬深比系數(shù)分別已變小、變大和變小，總體而言河床處于緩慢演變之中，上、，河床窄深。（5）福姜沙北汊的演變福姜沙北汊是一條順直的汊道，長約11km，呈西南東北走向，方向與節(jié)點向下的沖刷槽走向基本一致，北汊寬深比較大，深槽經(jīng)常變化，斷面型態(tài)為復式河槽，靠近福姜沙的深槽稱為福中水道，近北岸的稱福北水道，兩水道被雙锏沙所分，且主副槽地位也因雙锏沙的移動而變化。福姜沙北汊一直是主汊，二十多年來岸線橫向移動小，但由于河道順直、寬淺，河床演變的特點表現(xiàn)為主流搖擺不定，深槽、沙埂活動頻繁。福姜沙北汊六助港～安寧港間，年際間斷面變化較大，～，說明北汊河寬較大，易出現(xiàn)淺灘。北汊20m深槽位置一般在安寧港至復圩港，2004年3月的測圖顯示，在燈桿港、和尚港之間也出現(xiàn)了深坑，結合10m和15m歷年的等高線圖可知，福姜沙北汊北岸邊近年來在旺橋港～夏仕港之間是沖刷的。15m槽在上世紀50年代偏靠南岸中下段，70年代居中，80年代后期至90年代末移動至北岸，致使北岸靖江市燈桿港至夏仕港段80年代后期局部江岸崩塌，為了防洪保岸和河勢穩(wěn)定，20世紀90年代后在該段先后實施了六期節(jié)點應急整治工程，有效抑制了河床沖刷，大大增強了河岸抗沖刷能力，河勢基本得到穩(wěn)定。（6）福中、福北水道及雙锏沙的演變1983年長江大洪水將北汊江中陰沙沖散，福中水道亦在此時初步形成，10m深槽貫通。近年來，炮臺圩至六助港間水下邊灘發(fā)育成形，福姜沙進口段深槽南偏，過肖山后離開南岸向北岸過渡，致使北岸出現(xiàn)崩岸現(xiàn)象，20世紀90年代后崩岸下移至章春港、夏仕港一帶。隨著北汊近北岸的沖刷和如皋中汊的發(fā)展，雙锏沙頭向福姜沙沙頭淤漲，致使福中水道明顯萎縮。北汊福中、福北兩水道的變化與雙锏沙的演變是密不可分的，當雙锏沙下移，福中、福北相通；而當雙锏沙上潛時，則福中、福北分開，雙锏沙與福姜沙頭相連，福中變成漲潮槽，直至最終消亡。不過當福北水道發(fā)展彎曲到一定程度，水流將另找出路，一般在沙體頭部沖出串溝，此時沙體北水道與南水道間比降較大，串溝將很快發(fā)展。當串溝漸漸發(fā)展，成為新沙體的北水道(即老沙體的南水道)時，福北下段主流動力軸線也將南移，深泓線將移向福姜沙北邊灘—側，直至新沙體北水道衰亡，又開始下一輪的演變。由于落潮時福北水道水位高于福中水道，雙锏沙沙體上存在越灘水流，大量水流流入福中水道、瀏海沙水道，成為雙锏沙嘴不穩(wěn)定的一個關鍵因素。上游邊灘的下移致使一部分泥沙沿福北水道通過如皋沙群下泄，另一部分則在彎道環(huán)流的作用下進入福中水道，造成福中水道淤積。（7）福姜沙南北汊分流分沙比的變化1967年以來，福姜沙南北汊分流比基本穩(wěn)定在1:，其中1986～1989年間，南汊分流比略為減少，其原因在于南汊進口段的水上木材庫減少了南汊的過水面積，拆除木材庫后，%，2004年3月實測水文資料顯示，%。福姜沙南、北汊分流比一般的變化規(guī)律在于：南汊枯季大洪季小，北汊則相反?？偠灾?，近四十年來，福姜沙南、北汊道的分流比基本穩(wěn)定。 河勢發(fā)展趨勢福姜沙水道經(jīng)歷了長期的自然演變和實施局部護岸防護工程后，大的河勢變化已被控制。由于福姜沙頭部呈魚嘴形，20多年來，因受鵝鼻嘴、肖山磯頭的挑流作用及人工整治工程的實施，南汊未進一步坐彎，兩汊分流比基本穩(wěn)定。1967年以來，南北兩汊分流比基本上長期穩(wěn)定在1:4左右，且分流點和分流角也無大的變化，故福姜沙汊道是長江近口段比較穩(wěn)定的汊道。目前福姜沙汊道邊界條件良好，北岸有堤防和護岸工程，在一定的條件下保持了北岸的穩(wěn)定。南岸從鵝鼻嘴至南汊進口有黃山和長山臨江，自然條件使得南汊進口順直穩(wěn)定。南汊的下段為沖積平原，抗沖能力差，水道必然向右岸彎曲發(fā)展，形成鵝頭形彎道。彎道凹岸自70年代開始實施護岸工程以后，江岸逐漸穩(wěn)定下來。因此從目前河勢而言，大的河勢變動不會發(fā)生。福姜沙水道進口由于受鵝鼻嘴～炮臺圩節(jié)點的控制，福姜沙汊道仍會長期處于穩(wěn)定少變的狀況，預計今后不可能產(chǎn)生根本性逆轉(zhuǎn)。此外，多年來沿江兩岸已建設了一大批碼頭和取排水設施，現(xiàn)在河勢與經(jīng)濟發(fā)展是相適應的，因此理應維持現(xiàn)狀河勢，守護崩岸段。碼頭工程建成后對局部河床有影響，表現(xiàn)在工程內(nèi)側及上下游流速有所減小使河床有可能產(chǎn)生少量淤積，工程外側流速有少量增加，可能使河床有所沖刷，但對整體河勢不會產(chǎn)生大的影響；考慮到工程位置近岸河床近年來以微沖為主，建議在碼頭建成后，應加強工程河段一定范圍內(nèi)的水下地形定期觀測，以便及時發(fā)現(xiàn)問題，采取相應工程措施。 碼頭工程對行洪的影響本河段稀遇高水位主要由臺風和天文大潮共同作用形成，上游徑流的影響較小，由于碼頭結構采用透空式高樁板梁結構，阻水作用較小，工程建設對長江行洪不會造成明顯不利的影響。 碼頭工程對航道的影響據(jù)最新的地形測圖，福北水道為上行船舶航道，航道右邊線距碼頭前沿線較近，最近處約60余m，船舶靠離泊作業(yè)對航道通航安全產(chǎn)生一定的影響。根據(jù)江蘇省海事局的規(guī)定，自2003年7月起，行駛在長江江蘇段的船舶須嚴格、認真地執(zhí)行“長江下游分道航行規(guī)則”，禁止下行船舶通過福姜沙北水道。但是本項目3萬噸級以上船舶需經(jīng)福南水道繞過福姜沙后進入福北水道，逆行至本碼頭停靠，不符合分道航行規(guī)則，建設方需引起足夠的重視，提早與相關管理部門協(xié)商解決此事，盡快委托相關研究單位在工程通航安全論證和航道影響論證中，對該問題提出合理的解決措施和建議。 工程地質(zhì)條件根據(jù)2009年10月中交第三航務工程勘察設計有限公司提供的《***港區(qū)新港作業(yè)區(qū)聯(lián)合安能液體石化碼頭及配套設施工程 工程地質(zhì)勘察報告（工程可行性研究階段）》中有關地質(zhì)資料。本工程處各土層的特征分述如下：Ⅰ灰黃色素填土：該層僅見于引橋后部的MM11孔，直接出露于地表，～。實測標準貫入擊數(shù)一般為2～3擊。Ⅲ0灰黃色粉砂混淤泥：該層主要分布在碼頭前沿（B－B剖面），～。實測標準貫入擊數(shù)一般為1～2擊。Ⅲ1灰黃色淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土：飽和，流塑。干強度中等，韌性中等。該層在勘探區(qū)廣泛分布，～，（M9）。實測標準貫入擊數(shù)一般為1～3擊；。Ⅲ1t灰黃色粉砂夾淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土：飽和，松散。該層主要分布在擬建引橋中后部分，～。實測標準貫入擊數(shù)一般為6～7擊。Ⅲ2灰黃～灰色粉砂：飽和，松散。該層在勘探區(qū)主要分布在碼頭后沿?！?，～。實測標準貫入擊數(shù)一般為6擊。Ⅳ1 灰黃色粉質(zhì)粘土：飽和，軟塑。該層僅在碼頭區(qū)（M5）、引橋區(qū)（M9）處揭露，（引橋區(qū)）～（碼頭區(qū)）。實測標準貫入擊數(shù)一般為3擊。Ⅳ2灰黃色～灰色粉砂：飽和，松散～稍密。該層在勘探區(qū)分布較普遍，引橋區(qū)域分布較發(fā)育，～，～。實測標準貫入擊數(shù)一般為9～14擊。Ⅴ1 灰色粉細砂：飽和，中密～密實。該層在勘察區(qū)均有分布且較發(fā)育，～，～，實測標準貫入擊數(shù)一般為16～33擊。Ⅴ1t 灰黃色粉質(zhì)粘土夾粉砂：飽和，軟塑～可塑。該層在勘探孔MMMM7處揭露，呈透鏡體分布。，～。實測標準貫入擊數(shù)一般約為5擊。Ⅴ2灰色粉質(zhì)粘土夾粉砂：飽和，可塑偏軟～可塑。該層在碼頭區(qū)內(nèi)均有分布，～，～。實測標準貫入擊數(shù)一般為9～15擊。Ⅴ3 灰色細砂：飽和，中密～密實?！穸任唇掖?，一般。實測標準貫入擊數(shù)一般為18～36擊。各土層的物理力學指標詳見表34，勘探點平面位置圖和地質(zhì)剖面見圖32～34。***港區(qū)新港作業(yè)區(qū)聯(lián)合安能液體石化碼頭及配套設施工程 工程可行性研究報告（初稿）物理力學指標一覽表 表34圖32圖33圖34液體石化碼頭及