單層工業(yè)廠房設(shè)計(jì)方案-資料下載頁(yè)
2025-04-25 13:35本頁(yè)面
【正文】 =Mk/Nk=ρct=As/Act=1533/[100900+(400100)150]=ηk=1+1/(4000eok/ho)( Lo/h)2=1+1/(4000753/860)(8600/900)2=ek=ηkeok+h/2as=753+900/240=則縱向受力鋼筋A(yù)s合力至受壓區(qū)合力作用點(diǎn)間的距離為Z＝[(1γ’)(ho/ek)2]ho={[1(400100)150/(100860)](860/1182)2}860=723縱向受拉鋼筋A(yù)s的應(yīng)力σs=Nk(ekZ)/(AsZ)=345640()/(1809723)=裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψ＝(ρctσs)=()=故最大裂縫開展寬度Wmax=αctψ (+)γ=(30+20/)=滿足要求。：牛腿截面尺寸與柱寬相等，為400，牛腿頂面的長(zhǎng)度為800，相應(yīng)牛腿水平截面長(zhǎng)度為1200。取牛腿外邊緣高度為h＝300，傾角ɑ＝45176。,于是牛腿的幾何尺寸如圖61所示。圖61 牛腿幾何尺寸及配筋圖：由于吊車垂直荷載作用下柱截面內(nèi)，a＝750－9000＝－150，即取ɑ＝0，則F＝D＋G＝＋＝F＝T＝＝(1－) ＝＞F＝所以截面尺寸滿足要求。：由于吊車垂直荷載作用下柱截面內(nèi)，故該牛腿可按構(gòu)造要求配筋：作用在牛腿上的荷載有Dmax、GTmaxF＝D＋G＝＋＝= T= kNF＝T＝＝h0=300+30040=560mm 豎向力作用點(diǎn)位于下柱截面以內(nèi)（150）a=150mm=560=168mm 取a=168727ρ=As/bh0=722/(400560)=% %%%選318 （736mm2） 因?yàn)閍=150mm=560=168mm，可不設(shè)彎起鋼筋箍筋要求:在上部2/3范圍內(nèi)的水平箍筋總截面面積不應(yīng)少于承受豎向力的受拉鋼筋截面面積的1/2。取ф10@100，有hA2/100＝＞A/2＝763/2＝ mm（符合要求）：＝400500＝2415 kN＞F=所以滿足要求。：采用一點(diǎn)翻身起吊，吊點(diǎn)設(shè)在牛腿與下柱交接處。：上柱自重:g＝25＝牛腿自重:g＝25＝下柱自重:g＝25＝:M＝9＝M＝9＋(－9)＝M＝－＝柱的吊裝驗(yàn)算簡(jiǎn)圖如圖62所示圖62 柱吊裝驗(yàn)算簡(jiǎn)圖第七章 基礎(chǔ)設(shè)計(jì) 荷載計(jì)算由柱子傳至基頂?shù)暮奢d。由排架柱內(nèi)力組合表可得設(shè)計(jì)值如下：第一組： 第二組： 第三組： 由基礎(chǔ)梁傳至基頂?shù)暮奢d：墻重 （含兩面刷灰）：窗重（鋼框玻璃窗）： 基礎(chǔ)梁： 由基礎(chǔ)梁傳至基礎(chǔ)頂面的荷載設(shè)計(jì)值： 對(duì)基礎(chǔ)底面中心的偏心距： 相應(yīng)偏心彎矩設(shè)計(jì)值： 作用于基底的彎矩和響應(yīng)基頂?shù)妮S向設(shè)計(jì)值。假定基礎(chǔ)高度為，則作用于基底的彎矩和相應(yīng)基頂?shù)妮S向力設(shè)計(jì)值為:第一組： 第二組： 第三組： 由第1組荷載確定和：～～取，則取 驗(yàn)算的條件： 驗(yàn)算其他兩組荷載設(shè)計(jì)值作用下的基底應(yīng)力：第2組： )第3組： ）所以最后確定基底尺寸為，如圖71所示。圖71 基礎(chǔ)底面尺寸圖，若采用錐形杯口基礎(chǔ)，根據(jù)構(gòu)造要求， 所示。由于上階底面落在柱邊破壞錐面之內(nèi)，故該基礎(chǔ)只需進(jìn)行變階處的抗切驗(yàn)算。在各組荷載設(shè)計(jì)值作用下的地基最大凈反力：第一組： 第二組： 第三組： 抗沖切計(jì)算按第3組荷載設(shè)計(jì)值作用下的地基凈反力進(jìn)行計(jì)算。在第3荷載作用下的沖切力。沖切力近似按最大低級(jí)凈反力計(jì)算，即取,由于基礎(chǔ)寬度，小于沖切錐體底邊寬。故 變階處的抗沖切力。由于基礎(chǔ)寬度小于沖切錐體底邊寬，故 （滿足要求）因此，基礎(chǔ)的高度及分階可按圖72所示的尺寸采用。圖72 基礎(chǔ)抗沖切驗(yàn)算簡(jiǎn)圖 基底配筋計(jì)算沿長(zhǎng)邊方向的配筋計(jì)算。由前述三組荷載設(shè)計(jì)值作用下最大地基凈反力的分析可知，應(yīng)按第二組荷載設(shè)計(jì)值作用下的地基凈反力進(jìn)行計(jì)算，：則選用1212(12@180),則沿短邊方向的配筋計(jì)算。由于沿短邊方向?yàn)檩S心受壓，其鋼筋用量應(yīng)按第組荷載設(shè)計(jì)值作用下的平均地基凈反力進(jìn)行計(jì)算。選用1910（10@200），則） 基礎(chǔ)底面沿兩個(gè)方向的配筋如圖73所示，由于長(zhǎng)邊大于3，其鋼筋長(zhǎng)度可切斷10％，若鋼筋交錯(cuò)布置，則可選用同一編號(hào)。圖73 基礎(chǔ)配筋計(jì)算圖結(jié)論：（1）本設(shè)計(jì)按單層工業(yè)廠房結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)步驟及其有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)或通用、定型構(gòu)件的選擇方法進(jìn)行設(shè)計(jì)與取件，選擇出最合理基標(biāo)注構(gòu)件與平面尺寸，并對(duì)牛腿柱的尺寸、配筋進(jìn)行計(jì)算和合理設(shè)計(jì)。經(jīng)計(jì)算設(shè)計(jì)，符合要求。（2）本設(shè)計(jì)對(duì)屋面恒載 、活載、風(fēng)荷載、吊車荷載、柱自重作用的選擇合理的取值方法及各種荷載在單廠結(jié)構(gòu)上的可能組合方式進(jìn)行組合；對(duì)平面排架進(jìn)行內(nèi)力分析，對(duì)排架柱的最不利內(nèi)力的進(jìn)行組合，求解排架柱控制截面的最不利內(nèi)力，得出截面配筋。經(jīng)計(jì)算設(shè)計(jì)，符合要求。（3）本設(shè)計(jì)對(duì)杯口基礎(chǔ)的受力特點(diǎn)和基礎(chǔ)底面尺寸的進(jìn)行計(jì)算確定以及對(duì)杯口基礎(chǔ)底板配筋進(jìn)行計(jì)算和對(duì)基礎(chǔ)的抗沖切驗(yàn)算及底板受力筋計(jì)算。經(jīng)計(jì)算設(shè)計(jì)，符合要求。 參考文獻(xiàn)主要參考文獻(xiàn)：[1]《混凝結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 50010—2002)，中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2002。[2]《簡(jiǎn)明混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)手冊(cè)》，涂鳴主編，中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2000。[3]《混凝土結(jié)構(gòu)(上冊(cè))》(第二版)，吳培明主編，武漢理工大學(xué)出版社，2003。[4]《混凝土結(jié)構(gòu)(下冊(cè))》(第二版)，彭少民主編，武漢理工大學(xué)出版社，2004。[5]《單層工業(yè)廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)》(第二版)，羅福午主編，清華大學(xué)出版社，1990。[6]《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB 50009—2001)，中國(guó)建筑工業(yè)出版事業(yè)，2002。[7]《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 50000—2002)，中國(guó)建筑工業(yè)出版事業(yè)，2002。[8]《全國(guó)通用工業(yè)廠房結(jié)構(gòu)構(gòu)件標(biāo)準(zhǔn)圖集》，中國(guó)建筑標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)研究院，2000。 58 / 58
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