【正文】 出切割標(biāo)線。用砼切縫機(jī)按標(biāo)線位置切割砼鋪筑層。為保證切縫順直，切縫機(jī)必須走專用軌道。用空壓機(jī)配合人工清除切割線范圍內(nèi)的瀝青砼及其他雜物。破除厚度應(yīng)符合設(shè)計要求，操作時要確保瀝青砼斷面的邊角整齊。破除工作要徹底，嚴(yán)禁梁端之間有連接砼。破除的各種雜物清理干凈后，再用空壓機(jī)吹除碎屑及塵土，然后用水車徹底清洗。伸縮縫運(yùn)至工地后，應(yīng)選擇平穩(wěn)的場地存放，并進(jìn)行適當(dāng)覆蓋，且不得碰撞、不得產(chǎn)生彎曲變形。放工時做好安全防護(hù)，吊裝前應(yīng)檢查合格。人工配合吊車將伸縮縫裝置多點(diǎn)吊裝入位。伸縮縫裝置入槽后，檢查其平面位置及高程是否準(zhǔn)確，如不準(zhǔn)確，需及時調(diào)整。調(diào)整完畢后，將伸縮縫裝置與預(yù)埋鋼筋進(jìn)行焊接，焊接完畢后，用氣割解除鎖定。用寬膠帶紙將伸縮縫口封嚴(yán)，然后蓋上土工布，即可澆注砼。砼應(yīng)均勻澆注在伸縮縫裝置的兩側(cè)，振搗密實，然后表面收漿。砼表面高度應(yīng)與伸縮縫裝置及兩邊的瀝青砼面層一致。待砼接近初凝時，要及時進(jìn)行第二次壓漿抹面，使砼表面平整光滑。二次抹面結(jié)束后用土工布覆蓋，并灑水養(yǎng)護(hù)14天。養(yǎng)護(hù)期間橋面嚴(yán)禁車輛通行。4）防水層施工要求： a、橋面水泥混凝土鋪裝要求平整、粗糙 177。； b、基層再做防水前須進(jìn)行拋丸處理； c、基層表面必須干凈、結(jié)實，不得有浮漿、掉皮、空鼓和嚴(yán)重開裂的現(xiàn)象；要保持干燥 ,含水率 10％（重量比）； d、涂料防水應(yīng)多遍涂布，其內(nèi)應(yīng)設(shè)置無堿玻璃纖維胎體增強(qiáng)材料，用量不小于 300g/m2； e、防水層高溫耐熱性不低于 140度； f、施工溫度最低 +5℃度；g、卷材防水搭接按坡度水流方向為上壓下，并滿足材料施工要求。 h、鋼部件表面除銹后的鋼表面潔凈度等級應(yīng)達(dá)到《涂裝前鋼材表面銹蝕等級和除銹等級》（GB/T8923－1988）標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的 ，外觀相當(dāng)于該標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的 、。外涂防腐涂料的防腐年限不低于 15年。 i、搭板下回填石灰粉煤灰穩(wěn)定砂礫或級配砂，厚 50cm，壓實度要求達(dá)到 98%。以下宜回填碎石、砂礫等，壓實度應(yīng)要求達(dá)到 96%。 j、橋梁施工中應(yīng)嚴(yán)格按相關(guān)安全條例進(jìn)行操作，如存在有害氣體或?qū)θ梭w不利的其它有害物質(zhì)，需采取必要的防護(hù)措施，本設(shè)計不含此部分工程費(fèi)用。 四、施工質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)（1）鉆孔灌注樁1）鉆孔樁成孔質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)，見表3。表3 鉆孔樁成孔質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)項 目允 許 偏 差孔的中心位置（mm）群樁：100；單排樁：50孔徑（mm）不小于設(shè)計直徑傾斜度小于1%孔深摩擦樁：不小于設(shè)計規(guī)定；支撐樁：比設(shè)計深度超深不小于50mm沉淀厚度（mm）摩擦樁：符合設(shè)計要求，當(dāng)設(shè)計無要求時，對于直徑≤，≤300mm；對于直徑＞＞40m或土質(zhì)較差的樁，≤500mm；支撐樁：不大于設(shè)計規(guī)定清孔后泥漿指標(biāo)相對密度：～；粘度：17～；含砂率：＜2%；膠體率：＞98%；2）鉆孔灌注樁實測項目，見表4。表4 鉆孔灌注樁實測項目項次檢查項目規(guī)定值或允許偏差檢查方法和頻率1混凝土強(qiáng)度（Mpa）在合格標(biāo)準(zhǔn)內(nèi)試件大于等于10組時，按數(shù)理統(tǒng)計方法評定；試件小于10組時，按非統(tǒng)計方法評定；2樁位（mm）群樁100全站儀或經(jīng)緯儀：每樁檢查排架樁允許50極值1003孔深（m）不小于設(shè)計測繩：每樁量測4孔徑（m）不小于設(shè)計探孔器：每樁量測5鉆孔傾斜度（mm）1%樁長，且不大于500用測斜儀或鉆桿垂線法：每樁檢查6沉淀厚度（mm）摩擦樁符合設(shè)計規(guī)定，設(shè)計未規(guī)定時按施工規(guī)范要求沉淀盒或標(biāo)準(zhǔn)測錘：每樁檢查支撐樁不大于設(shè)計規(guī)定7鋼筋骨架底面高程（mm）177。50水準(zhǔn)儀：測每樁骨架頂面高程后反算（2）基坑開挖質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)1）平面周線位置不小于設(shè)計要求。2）基底標(biāo)高：土質(zhì) 177。50mm；石質(zhì) +50mm，200mm。3）軸線偏位：25mm。（3）鋼筋加工及安裝質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)1）加工鋼筋的檢查項目，見表5。表5加工鋼筋的檢查項目項次項 目允許偏差（mm）檢查方法1受力鋼筋順長度方向加工后的全長177。10按照受力筋總數(shù)30%抽查2彎起鋼筋各部尺寸177。20抽查30%3箍筋、螺旋筋各部分尺寸177。5每個構(gòu)件檢查5~10個間距2）焊接網(wǎng)及焊接骨架的允許偏差，見表6。表6 焊接網(wǎng)及焊接骨架的允許偏差項目允許偏差(mm)項目允許偏差(mm)網(wǎng)的長、寬177。10骨架的寬及高177。5網(wǎng)眼的尺寸177。10骨架的長177。10網(wǎng)眼的對角線差10箍筋間距0,203）鋼筋位置允許偏差，見表7。表7 鋼筋位置允許偏差檢 查 項 目允許偏差(mm)檢查方法受力鋼筋間距兩排以上排距177。5每個構(gòu)件檢查2個斷面，用尺量同排梁、板、拱肋177。10基礎(chǔ)、錨碇、墩臺、柱177。20灌注樁177。20箍筋、橫向水平鋼筋、螺旋筋間距0，20每個構(gòu)件檢查5~10個間距鋼筋骨架尺寸長177。10按骨架總數(shù)的30%抽查寬、高或直徑177。5彎起鋼筋位置177。20每骨架抽查30%保護(hù)層厚度柱、梁、拱肋177。5每構(gòu)件沿模板周邊檢查8處基礎(chǔ)、錨碇、墩臺177。10板177。3（4）模板、支架安裝質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)模板、支架安裝的允許偏差，見表8。表8 模板、支架安裝的允許偏差項目允許偏差（mm）模板標(biāo)高基礎(chǔ)177。15柱、墻和梁177。10墩臺177。10模板內(nèi)部尺寸上部構(gòu)造的所有構(gòu)件+5，0基礎(chǔ)177。30墩臺177。20軸線偏位基礎(chǔ)15柱或墻8梁10墩臺10模板相鄰兩板表面高低差2模板表面平整5預(yù)埋件中心線位置3預(yù)留孔洞中心線位置10預(yù)留孔洞截面內(nèi)部尺寸+10，0支架縱軸的平面位置跨度的1/1000或30（5）墩、臺安裝質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)墩、臺安裝允許偏差，見表9。表9 墩、臺安裝允許偏差檢查項目允許偏差（mm）檢查項目允許偏差（mm）軸線平面位置10傾斜度%墩、臺高，且不大于20頂面高程177。10相鄰墩、臺柱間距177。5五、箱梁受力計算書基本參數(shù)受力計算單元（1）。（2）立桿橫距Lx=,立桿縱距Ly=，橫桿的步距 h=；主龍骨選用16a單槽鋼。（3）。（4）16a槽鋼彈性模量，截面抵抗矩W=108000mm3,I=8660000mm4；盤扣架選用A系。主龍骨的驗算荷載計算：（1）鋼筋混凝土梁自重(kN)：（2）模板的自重面荷載(kN)：（3）施工荷載(kN)：作用在主龍骨上的荷載計算值：主龍骨參數(shù)查《建筑施工承擦型盤扣式鋼管支架安全技術(shù)規(guī)程》JGJ 2312010，附表C可知，截面抵抗矩W=108000mm3,I=8660000mm4。主龍骨強(qiáng)度及撓度計算 經(jīng)過計算得到最大彎矩 （1）主龍骨抗彎強(qiáng)度計算 抗彎計算強(qiáng)度 滿足要求!（2）主龍骨撓度計算最大變形主龍骨最大撓度小于，滿足要求!立桿的穩(wěn)定性驗算（1）荷載計算： 1）鋼筋混凝土梁自重(kN)： 2）模板的自重面荷載(kN)： 3）施工荷載(kN)：則依據(jù)《建筑施工承擦型盤扣式鋼管支架安全技術(shù)規(guī)程》JGJ 2312010，考慮風(fēng)荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 N ——立桿的軸心壓力設(shè)計值，N=φ——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比 l0/i 查表得到； i ——計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm),查附表C,i=。A ——立桿凈截面面積 (cm2), A=； W ——立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W=；[f] ——鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，[f]=300N/mm2； l0——計算長度，參照《建筑施工承擦型盤扣式鋼管支架安全技術(shù)規(guī)程》，由公式計算；—— 支架立桿計算長度修正系數(shù)，；。λ=1800/=，查附表D，取φ=；—— 計算立桿段由風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎矩；其中，式中：——風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值（）；——風(fēng)壓高度變化系數(shù)，；——支架風(fēng)荷載體型系數(shù)，，=；——基本風(fēng)壓。滿足要求!六、大體積混凝土橋墩承臺控溫防裂數(shù)值模擬大體積混凝土工程基本參數(shù)高架橋橋墩承臺底板混凝土厚度為2m，混凝土強(qiáng)度等級為C30。由于其尺寸大，混凝土水化放熱快，混凝土導(dǎo)熱性能較差，因此大體積混凝土內(nèi)部核心溫度容易過高，內(nèi)外溫差大時，極易出現(xiàn)厚大底板開裂的情況，因此要對混凝土表面進(jìn)行保溫養(yǎng)護(hù)，有效降低大體積混凝土施工出現(xiàn)裂縫的概率。利用數(shù)值模擬軟件可以模擬混凝土澆筑后的溫度場變化，防止大體積混凝土出現(xiàn)裂縫，并為大體積混凝土的養(yǎng)護(hù)提供一定參考。承臺剖面圖混凝土的放熱特性水泥的水化放熱曲線。水泥放熱速率與水化放熱曲線圖工藝原理根據(jù)混凝土配合比初步設(shè)計建立混凝土足尺模型，通過有限元模擬分析計算出大體積混凝土溫度峰值出現(xiàn)的時間和數(shù)值，調(diào)整并確定本工程大體積混凝土配合比，控制混凝土裂縫的出現(xiàn)。（1）溫度場求解原理1）瞬態(tài)熱傳導(dǎo)方程溫度場的計算，是基于三維瞬態(tài)熱傳導(dǎo)方程：式中：—導(dǎo)熱系數(shù)，KJ/(mh℃)；c—比熱，KJ/(kg℃)；t —時間，h；—密度，kg/m3；—混凝土的絕熱溫升，KJ/kg；2）三類邊界條件滿足瞬態(tài)熱傳導(dǎo)方程的解有無限多，要確定唯一的溫度場，還需要知道初始條件和邊界條件。初始條件由混凝土的入模溫度確定，邊界條件則包含以下三類：第一類邊界條件，邊界溫度T是時間的已知函數(shù)。第二類邊界條件，邊界熱流量是時間的已知函數(shù)。第三類邊界條件，邊界熱流量與混凝土表面溫度T和氣溫之差成正比。式中：—表面放熱系數(shù)，KJ/(m2h℃)；— 空氣溫度，℃（2）混凝土絕熱溫升和水化熱模型1）混凝土的絕熱溫升式(1)中，表示混凝土的絕熱溫升速率?；炷恋慕^熱溫升和水泥的水化熱有關(guān)。測定混凝土的絕熱溫升有兩種方法，一種是用絕熱溫升設(shè)備直接測定，另一種是間接法，根據(jù)水泥最終水化熱和水化過程曲線來計算混凝土的絕熱溫升。2）混凝土溫升的水化熱模型混凝土內(nèi)部各點(diǎn)的水化放熱量不僅依賴于齡期，而且也受到溫度的影響。大體積混凝土中心部位水化快，升溫高，放熱快，而邊緣部位由于散熱的影響，升溫慢，水化速度相對也較慢。因此，在同一齡期，大體積混凝土內(nèi)部各點(diǎn)的放熱速率是不同的。為了真實模擬內(nèi)部放熱速率，需要考慮溫度的影響。膠凝材料的水化是一個化學(xué)反應(yīng)過程，可以利用Arrhenius公式來表征反應(yīng)的速率系數(shù)：式中：A—指前因子；—表觀活化能，Jmol1；R—理想氣體常數(shù)， Jmol1K1；T—絕對溫度，K對于水泥水化反應(yīng)，在0℃～100℃之間，通?？梢匀?700。可以利用絕熱溫升曲線來推斷實際過程中混凝土的放熱曲線。如下圖所示，任取水化過程中的tj到tj+1時間段，在Δtj的時間內(nèi)，兩種情況的放熱量之比：因此：式中：—Δtj內(nèi)混凝土的實際放熱，℃；—Δtj內(nèi)混凝土的絕熱放熱，℃—Δtj內(nèi)混凝土實際溫度；—Δtj內(nèi)混凝土絕熱條件下的溫度。工藝流程及操作要點(diǎn)（1）工藝流程（2）操作要點(diǎn)1）設(shè)計混凝土足尺模型a. 承臺混凝土設(shè)計強(qiáng)度為C30，設(shè)計要求混凝土強(qiáng)度驗收按60d強(qiáng)度考慮。在混凝土的初凝和養(yǎng)護(hù)期間，混凝土里表溫度差值不能超過攝氏25℃，每天降溫不超過2℃?；炷恋臐沧⑷肽囟炔坏玫陀?℃、不得超過攝氏35℃。根據(jù)工程實際情況，參考承臺厚度2m，建立四分之一承臺模型，（混凝土厚2m，基礎(chǔ)厚2m）。、粗細(xì)骨料、水、外加劑等原材料的性能進(jìn)行分析，確定接近設(shè)計要求的混凝土配合比。 （12月份）的環(huán)境溫度（5～5℃）。2）確立計算方法用大型通用有限元分析軟件ANSYS對足尺模型28天內(nèi)的溫度場進(jìn)行計算分析，有限元計算模型采用三維熱單元SOLID70，該單元有8個節(jié)點(diǎn)，每個節(jié)點(diǎn)有一個自由度（溫度），計算中熱源為混凝土水化熱，定義為節(jié)點(diǎn)溫度荷載，即生熱速率。如果要使得混凝土絕熱溫升的絕對值不高，升溫過程持續(xù)時間也較長。需要摻入了占膠凝材料總量較多的粉煤灰，有效地降低溫峰和溫升速度，推遲溫峰出現(xiàn)的時間。試驗測得的絕熱溫升數(shù)據(jù)將作為溫度場計算的主要依據(jù)之一。3）實驗邊界條件的處理在邊界條件處理中，與地基接觸部分通常采用第一類邊界條件。但底面土體受混凝土傳熱的影響，溫度也要發(fā)生變化。為減小計算誤差，將地面以下一定深度的土體也包含進(jìn)有限元模型，即邊界向下延伸至一定深度的土體，假定該深度下土體溫度恒定，視為第一類邊界?；炷辽媳砻媾c空氣接觸，按照第三類邊界條件計算。溫度場計算結(jié)果有限元模型對于普通配合比的混凝土底板，溫升較高，導(dǎo)致其極易開裂。并且由于混凝土底板較厚，內(nèi)部溫度會維持比較高，難于養(yǎng)護(hù)。以下為普通配合比的混凝土底板澆筑的溫度模擬情況。第1天第3天第5天第7天第14天監(jiān)測曲線結(jié)論（1）通過模擬分析，混凝土核心區(qū)溫度第三天到達(dá)最高52℃。（2）由于在冬季施工，混凝土入模溫度要確保不低于5℃，澆筑完畢后應(yīng)立即進(jìn)行保覆蓋麻袋溫保濕養(yǎng)護(hù)，防止降溫速率過快、內(nèi)表溫差過大產(chǎn)生裂縫。178 / 49