【正文】 ＝+＝12+12＝m M2＝max[+，+]＝max[12+1，12+1]＝m M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[，+]＝m Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[，]＝m σ=Mmax/W=106/64000=≤[f]= 滿足要求！ 抗剪驗算 V1＝+＝1+1＝ V2＝+＝1+＝ V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[，+]＝ Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[，]＝ τmax=3Vmax/(2bh0)=31000/(26080)＝≤[τ]= 滿足要求！ 撓度驗算 q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)h))b=(1(+(24+)))＝ 撓度,跨中νmax＝(100EI)=10004/(1009350256104)＝≤[ν]＝L/250＝1000/250＝4mm； 懸臂端νmax＝ql14/(8EI)=2504/(89350256104)＝≤[ν]＝2l1/250＝2250/250＝2mm 滿足要求！ 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Φ48主梁計算截面類型(mm)Ф483主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)主梁計算方式三等跨連續(xù)梁 小梁最大支座反力計算 q1＝max[(G1k +(G2k+G3k)h)+，(G1k +(G2k+G3k)h)+Q1k]b=max[(+(24+))+，(+(24+))+]＝ q1靜＝(G1k +(G2k+G3k)h)b＝(+(24+))＝ q1活＝Q1kb ＝＝ q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)h))b=(1(+(24+)))＝ 承載能力極限狀態(tài) 按二等跨連續(xù)梁，Rmax＝＝1＝ 按懸臂梁，R1＝q1l1＝＝ R＝max[Rmax，R1]＝。 正常使用極限狀態(tài) 按二等跨連續(xù)梁，R39。max＝＝1＝ 按懸臂梁，R39。1＝q2l1=＝ R39。＝max[R39。max，R39。1]＝。 計算簡圖如下： 主梁計算簡圖一 主梁計算簡圖二 抗彎驗算 主梁彎矩圖一(kNm) 主梁彎矩圖二(kNm) σ=Mmax/W=106/4490=≤[f]=205N/mm2 滿足要求！ 抗剪驗算 主梁剪力圖一(kN) 主梁剪力圖二(kN) τmax=2Vmax/A=21000/424＝≤[τ]=125N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 主梁變形圖一(mm) 主梁變形圖二(mm) 跨中νmax=≤[ν]=1000/250=4mm 懸挑段νmax＝≤[ν]=2250/250=2mm 滿足要求！ 支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) 圖一 支座反力依次為R1=，R2=，R3=，R4= 圖二 支座反力依次為R1=，R2=，R3=，R4= 七、扣件抗滑移驗算荷載傳遞至立柱方式雙扣件扣件抗滑移折減系數kc1 按上節(jié)計算可知，扣件受力N＝≤Rc=kc12=112=12kN 滿足要求！ 八、立柱驗算剪刀撐設置加強型立柱頂部步距hd(mm)1500立柱伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立柱計算長度系數μ1非頂部立柱計算長度系數μ2立柱鋼管截面類型(mm)Φ48立柱鋼管計算截面類型(mm)Ф483鋼材等級Q235立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉半徑i(mm)立柱截面抵抗矩W(cm3)抗壓強度設計值[f](N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m) 長細比驗算 頂部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1(1500+2200)=2633mm 非頂部立柱段：l0=kμ2h =11800=3159mm λ=max[l01，l0]/i=3159/=≤[λ]=210 滿足要求！ 立柱穩(wěn)定性驗算 根據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ1302011，荷載設計值q1有所不同： 小梁驗算 q1＝1[(+(24+))+1] = 同上四～六步計算過程，可得： R1＝，R2＝，R3＝，R4＝ 頂部立柱段： l01=kμ1(hd+2a)=(1500+2200)= λ1=l01/i= 查表得，φ＝ 不考慮風荷載: N1 =Max[R1，R2，R3，R4]=Max[，，]= f＝ N1/(ΦA)＝8805/(424)＝≤[f]＝205N/mm2 滿足要求！ 考慮風荷載: Mw＝1γQφcωklah2/10＝11＝m N1w =Max[R1,R2,R3,R4]+Mw/lb=Max[,]+ f＝ N1w/(φA)+ Mw/W＝8831/(424)+106/4490＝≤[f]＝205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立柱段： l0=kμ2h =1800= λ=l0/i= 查表得，φ1= 不考慮風荷載: N =Max[R1,R2,R3,R4]+1γGqH=Max[,]+1= f=N/(φ1A)＝103/(424)=≤[σ]=205N/mm2 滿足要求！ 考慮風荷載: Mw＝1γQφcωklah2/10＝11＝m Nw =Max[R1,R2,R3,R4]+1γGqH+Mw/lb=Max[,]+1+ f=Nw/(φ1A)+Mw/W＝103/(424)+106/4490=≤[σ]=205N/mm2 滿足要求！ 九、高寬比驗算 根據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ1302011 ：支架高寬比不應大于3 H/B=＜3 滿足要求，不需要進行抗傾覆驗算 ！ 十、立柱地基基礎驗算地基土類型粘性土地基承載力特征值fak(kPa)140立柱墊木地基土承載力折減系數mf墊板底面面積A(m2) 立柱底墊板的底面平均壓力p＝N/(mfA)＝()＝≤fak＝140kPa 滿足要求！板模板（扣件式）計算書 計算依據： 《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ1622008 《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ 130－2011 《混凝土結構設計規(guī)范》GB 500102010 《建筑結構荷載規(guī)范》GB 500092012 《鋼結構設計規(guī)范》GB 500172003 一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱新澆混凝土樓板板厚(mm)300模板支架高度H(m)模板支架縱向長度L(m)模板支架橫向長度B(m) 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板面板及小梁樓板模板模板及其支架自重混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2)1風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)地基粗糙程度D類(有密集建筑群且房屋較高市區(qū))模板支架頂部距地面高度(m)風壓高度變化系數μz風荷載體型系數μs 三、模板體系設計主梁布置方向平行立柱縱向方向立柱縱向間距l(xiāng)a(mm)850立柱橫向間距l(xiāng)b(mm)850水平拉桿步距h(mm)1800小梁間距l(xiāng)(mm)300小梁最大懸挑長度l1(mm)250主梁最大懸挑長度l2(mm)250 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖(模板支架縱向)模板設計剖面圖(模板支架橫向) 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板抗剪強度設計值[τ](N/mm2)面板彈性模量E(N/mm2)10000面板計算方式簡支梁 樓板面板應擱置在梁側模板上，本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。 W＝bh2/6=10001515/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000151515/12＝281250mm4 承載能力極限狀態(tài) q1＝max[(G1k +(G2k+G3k)h)+Q1k ,(G1k +(G2k+G3k)h)+Q1k]b=max[(+(24+))+，(+(24+))+] 1= q2＝G1kb＝1= p＝Q1k＝＝ 正常使用極限狀態(tài) q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)h))b =(1(+(24+)))1＝ 計算簡圖如下： 強度驗算 M1＝q1l2/8＝＝m M2＝q2L2/8+pL/4＝+＝m Mmax＝max[M1，M2]＝max[，]＝m σ＝Mmax/W＝106/37500＝≤[f]＝15N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 νmax＝5ql4/(384EI)=53004/(38410000281250)= ν＝≤[ν]＝L/250＝300/250＝ 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)6080小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)256小梁計算方式二等跨連續(xù)梁 q1＝max[(G1k+ (G2k+G3k)h)+，(G1k +(G2k+G3k)h)+Q1k]b=max[(+(24+))+，(+(24+))+]= 因此，q1靜＝(G1k +(G2k+G3k)h)b=(+(24+))= q1活＝Q1kb=＝ q2＝ G1kb=＝ p＝Q1k＝＝ 計算簡圖如下： 強度驗算 M1＝+＝+＝m M2＝max[+，+]＝max[+，+]＝m M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[，+]＝m Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[，]＝m σ=Mmax/W=106/64000=≤[f]= 滿足要求！ 抗剪驗算 V1＝+＝+＝ V2＝+＝+＝ V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[，+]＝ Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[，]＝ τmax=3Vmax/(2bh0)=31000/(26080)＝≤[τ]= 滿足要求！ 撓度驗算 q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)h))b=(1(+(24+)))＝ 撓度,跨中νmax＝(100EI)=8504/(1009350256104)＝≤[ν]＝L/250＝850/250＝； 懸臂端νmax＝ql14/(8EI)=2504/(89350256104)＝≤[ν]＝2l1/250＝2250/250＝2mm 滿足要求！ 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Φ48主梁計算截面類型(mm)Ф483主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)主梁計算方式三等跨連續(xù)梁 小梁最大支座反力計算 q1＝max[(G1k +(G2k+G3k)h)+，(G1k +(G2k+G3k)h)+Q1k]b=max[(+(24+))+，(+(24+))+]＝ q1靜＝(G1k +(G2k+G3k)h)b＝(+(24+))＝ q1活＝Q1kb ＝＝ q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)h))b=(1(+(24+)))＝ 承載能力極限狀態(tài) 按二等跨連續(xù)梁，Rmax＝＝＝ 按懸臂梁，R1＝q1l1＝＝