【導讀】本工程位于鹽城市永寧寺西北側(cè)，東臨海龍路，西側(cè)為光榮河，北臨海純路。主體高度米，層高米，剪力墻結(jié)構(gòu)。1#樓基礎(chǔ)為承臺樁基礎(chǔ)，基礎(chǔ)埋深約。米，根據(jù)施工場地標高實測，挖土深度在米左右，局部3米。過絕對標高確定，具體數(shù)據(jù)參見設(shè)計圖紙。樓號一層平臺標高為，半地下室層高，其它層凈高為米。厚為120mm，柱截面尺寸為400³400mm，剪力墻厚為250mm、200mm。采用C35混凝土，至屋面采用C30混凝土。鹽城市佳和名居工程設(shè)計圖紙；國家及行業(yè)頒發(fā)的工程施工質(zhì)量驗收標準及規(guī)范、施工技術(shù)規(guī)范；《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2020；《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2020；《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2020；《建筑施工計算手冊》；《建筑施工手冊》第四版；本工程的自身施工特點及類似工程的施工經(jīng)驗。加固通過背楞上打孔拉結(jié)穿墻螺栓水平間距500mm，豎向間距750mm，半。內(nèi)墻采用普通可回收穿墻螺栓。海綿條，做到平整、準確、粘結(jié)牢固并注意穿墻螺栓的安裝質(zhì)量。1）橫板支撐鋼管必須在樓面彈線上墊木方；

　　

【正文】 V = ； b構(gòu)件的截面寬度 (mm)： b = 750mm ； hn面板厚度 (mm)： hn = ； fv面板抗剪強度設(shè)計值 (N/mm2)： fv = N/mm2； 面板截面的最大受剪應力計算值 : τ =3179。 (2179。 750179。 )=； 面板截面抗剪強度設(shè)計值 : [fv]=； 面板截面的最大受剪應力計算值 τ =[τ ]=，滿足要求！ 根據(jù)《建筑施工手冊》，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。 撓度計算公式如下 : ν =(100EI)≤ [ν ]=l/250 其中， q作用在模板上的側(cè)壓力線荷載 : q = 179。 = ； l計算跨度 (次楞間距 ): l = 250mm； E面板的彈性模量 : E = 6000N/mm2； I面板的截面慣性矩 : I = 75179。 179。 179。 ； 面板的最大允許撓度值 :[ν ] = 1mm； 面板的最大撓度計算值 : ν = 179。 179。 2504/(100179。 6000179。 179。 105) = mm； 面板的最大撓度計算值 : ν = 小于等于面板的最大允許撓度值 [ν ]=1mm，滿足要求！ 四、墻模板主次楞的計算 (一 ).次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 本工程中，次楞采用木方，寬度 50mm，高度 100mm，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : W = 5179。 10179。 10/6179。 2= ； I = 5179。 10179。 10179。 10/12179。 2= ； 次楞計 算簡圖 29 次楞最大彎矩按下式計算： M = + 其中， M次楞計算最大彎矩 (N178。 mm)； l計算跨度 (主楞間距 ): l =； 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 q1: 179。 179。 179。 =； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 q2: 179。 179。 179。 =，其中。 次楞的最大彎矩： M =179。 179。 +179。 179。 = 179。 105N178。 mm； 次楞的抗彎強度應滿足下式： σ = M/W f 其中， σ 次楞承受的應力 (N/mm2)； M 次楞計算最大彎矩 (N178。 mm)； W 次楞的截面抵抗矩 (mm3)， W=179。 105； f 次楞的抗彎強度設(shè)計值 (N/mm2)； f=； 次楞的最大應力計算值：σ = 179。 105/179。 105 = 2 N/mm2； 次楞的抗彎強度設(shè)計值 : [f] = 13N/mm2； 次楞的最大應力計算值 σ = 2 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設(shè)計值 [f]=13N/mm2，滿足要求！ 最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下 : V=+ 其中， V－次楞承受的最大剪力； l計算跨度 (主楞間距 ): l =； 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 q1: 179。 179。 179。 ； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 q2: 179。 179。 179。 ，其中， 。 次楞的最大剪力： V = 179。 179。 + 179。 179。 = ； 截面抗剪強度必須滿足下式： τ =3V/(2bh0) 其中， τ 次楞的截面的最大受剪應力 (N/mm2)； V次楞計算最大剪力 (N)： V = ； b次楞的截面寬度 (mm)： b = ； hn次楞的截面高度 (mm)： h0 = ； fv次楞的抗剪強度設(shè)計值 (N/mm2)： fv = N/mm2； 次楞截面的受剪應力計算值 : τ =3179。 (2179。 179。 )=； 次楞截面的受剪應力計算值 τ =fv=，滿足要求！ 根據(jù)《建筑施工計算手冊》，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。 撓度驗算公式如下： 30 ν =(100EI)≤ [ν ]=l/250 其中， ν 次楞的最大撓度 (mm)； q作用在次楞上的線荷載 (kN/m)： q = 179。 = kN/m； l計算跨度 (主楞間距 ): l = ； E次楞彈性模量（ N/mm2）： E = N/mm2 ； I次楞截面慣性矩 (mm4)， I=179。 106mm4； 次楞的最大撓度計算值 : ν = 179。 179。 7504/(100179。 9000179。 179。 106) = mm； 次楞的最大容許撓度值 : [ν ] = 3mm； 次楞的最大撓度計算值 ν = 小于 次楞的最大容許撓度值 [ν ]=3mm，滿足要求！ (二 ).主楞承受次楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑 48mm，壁厚 3mm，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : W =179。 2= ； I =179。 2= ； E = 206000N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞計算剪力圖 (kN) 31 主楞計算彎矩圖 (kN178。 m) 主楞計算變形圖 (mm) 作用在主楞的荷載 : P＝ 179。 179。 179。 ＋ 179。 4179。 179。 ＝ ； 主楞計算跨度 (對拉螺栓水平間距 ): l = 500mm； 強度驗算公式： σ = M/W f 其中，σ 主楞的最大應力計算值 (N/mm2) M 主楞的最大彎矩 (N178。 mm)； M = 179。 105 N178。 mm W 主楞的凈截面抵抗矩 (mm3)； W = 179。 103 mm3； f 主楞的強度設(shè)計值 (N/mm2)， f =； 主楞的最大應力計算值 : σ = 179。 105/179。 103 = N/mm2； 主楞的最大應力計算值 σ =,滿足要求！ 主楞截面抗剪強度必須滿足 : τ =2V/A≤ fv 其中， τ 主楞的截面的最大 受剪應力 (N/mm2)； V主楞計算最大剪力 (N)： V =； A 鋼管的截面面積 (mm2)： A = ； fv主楞的抗剪強度設(shè)計值 (N/mm2)： fv = 120 N/mm2； 主楞截面的受剪應力計算值 : τ =2179。 ； 主楞截面的受剪應力計算值 τ =fv=120N/mm2，滿足要求！ 撓度驗算 主楞的最大撓度計算值 : ν = ； 主楞的最大容許撓度值 : [ν ] = 2mm； 32 主楞的最大撓度計算值 ν = 小于 主楞的最大容許撓度值 [ν ]=2mm，滿足要求！ 五、穿墻螺栓的計算 計算公式如下 : N[N]=f179。 A 其中 N 穿墻螺栓所受的拉力； A 穿墻螺栓有效面積 (mm2)； f 穿墻螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取 170 N/mm2； 查表得： 穿墻螺栓的型號 : M12 ； 穿墻螺栓有效直徑 : mm； 穿墻螺栓有效面積 : A = 76 mm2； 穿墻螺栓最大容許拉力值 : [N] = 179。 105179。 179。 105 = kN； 主楞計算的支座反力為穿墻螺栓所受的拉力，則穿墻螺栓所受的最大拉力為 : N = kN。 穿墻螺栓所受的最大拉力 N= 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值 [N]=，滿足要求！ 四、柱驗算 計算簡圖 柱截面寬度 B方向?qū)菟〝?shù)目 :0；柱截面寬度 B方向豎楞數(shù)目 :3； 柱截面高度 H方向?qū)菟〝?shù)目 :0；柱 截面高度 H方向豎楞數(shù)目 :3； 柱箍材料 :圓鋼管； 直徑 (mm):；壁厚 (mm):； 柱箍的間距 (mm):450；柱箍合并根數(shù) :2； 豎楞材料 :木方；豎楞合并根數(shù) :1； 寬度 (mm):；高度 (mm):； 33 面板類型 :膠合面板；面板厚度 (mm):； 面板彈性模量 (N/mm2):；面板抗彎強度設(shè)計值 fc(N/mm2):； 面板抗剪強度設(shè)計值 (N/mm2):； 方木抗彎強度設(shè)計值 fc(N/mm2):；方木彈性模量 E(N/mm2):； 方木抗剪強度設(shè)計值 ft(N/mm2):； 鋼楞彈性模量 E(N/mm2):；鋼楞抗彎強度設(shè)計值 fc(N/mm2):； 二、柱模板荷載標準值計算 按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值 : F= tβ 1β 2V1/2 F=γ H 其中 γ 混凝土的重力密度，取 ； t 新澆混凝土的初凝時間，取 ； T 混凝土的入模溫度，取 ℃； V 混凝土的澆筑速度，取 ； H 模板計算高度，取 ； β 1 外加劑影響修正系數(shù)，取 ； β 2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取 。 分別計算得 kN/m kN/m2，取較小值 kN/m2作為本工程計算荷載。 計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值 q1=； 傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值 q2= 2 kN/m2。 三、柱模板面板的計算 模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的面板屬于受彎構(gòu)件，按簡支梁或連續(xù)梁計算。分別取柱截面寬度 B方向和 H方向面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 由前述參數(shù)信息可知，柱截面寬度 B方向豎楞間距最大，為 l= 175 mm，且豎楞數(shù)為 3，因此對柱截面寬度 B方向面板按均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁進行計算。 面板計算簡 圖 對柱截面寬度 B方向面板按均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁用下式計算最大跨中彎距： M= 其中， M面板計算最大彎矩 (N178。 mm)； l計算跨度 (豎楞間距 ): l =； q作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括 : 34 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 q1: 179。 179。 179。 =； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 q2： 179。 179。 179。 =； 式中， 《施工手冊》取用的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。 q = q1 + q2 =+= kN/m； 面板的最大彎矩： M = 179。 179。 175179。 175= 179。 ； 面板最大應力按下式計算： σ =M/Wf 其中， σ 面板承受的應力 (N/mm2)； M 面板計算最大彎矩 (N178。 mm)； W 面板的截面抵抗矩 : W=bh2/6 b:面板截面寬度， h:面板截面厚 度； W= 450179。 179。 179。 104 mm3； f 面板的抗彎強度設(shè)計值 (N/mm2)； f=； 面板的最大應力計算值： σ = M/W = 179。 104 / 179。 104 = ； 面板的最大應力計算值 σ =[σ ]=13N/mm2，滿足要求！ 最大剪力按均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算，公式如下 : V= 其中， V面板計 算最大剪力 (N)； l計算跨度 (豎楞間距 ): l =； q作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括 : 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 q1: 179。 179。 179。 =； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 q2： 179。 179。 179。 =； 式中， 《施工手冊》取用的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。 q = q1 + q2 =+= kN/m； 面板的最大剪力： V = 179。 179。 = ； 截面抗剪強度必須滿足下式： τ = 3V/(2bhn)≤ fv 其中， τ 面板承受的剪應力 (N/mm2)； V面板計算最大剪力 (N)： V = ； b構(gòu)件的截面寬度 (mm)： b = 450mm ； hn面板厚度 (mm)： hn = ； fv面板抗剪強度設(shè)計值 (N/mm2)： fv = N/mm2； 面板截面受剪應力計算值 : τ =3179。 (2179。 450179。 )=； 面板截面抗剪強度設(shè)計值