【正文】 或不符合要求 坍塌 重大 按目標、方案、程序、規(guī)范進行管理 項目部管理人員 7 懸空作業(yè)未寄安全帶或系掛不符合要求 高處墜落 重大 按目標、方案、程序、規(guī)范進行管理 項目部管理人員 8 各種模板存放不整齊、過高等現 象不符合安全要求 坍塌 重大 按目標、方案、程序、規(guī)范進行管理 項目部管理人員 9 模板固定在非承重架上 坍塌 高處墜落 重大 按目標、方案、程序、規(guī)范進行管理 項目部管理人員 10 拆除模板時未設置境界線和無監(jiān)護人看護 物體打擊 重大 按目標、方案、程序、規(guī) 范進行管理 項目部管理人員 11 大片整體翹動拆除頂板模板 物體打擊 重大 按目標、方案、程序、規(guī)范進行管理 項目部管理人員 安全施工具體實施措施 拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶。 在拆墻模前不準將腳手架拆除，用塔吊拆時與起重工配合；拆除頂板模板前劃定安全區(qū)域和安全通道，將非安全通道用鋼管、安全網封閉，掛 禁止通行 安全標志，操作人員不得在此區(qū)域，必須在鋪好跳板的操作架上操作。 澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復。 木工機械必須嚴格使用倒順開關和專用開關箱，一次線不得超過 3m，外殼接保護零線，且絕緣良好。使用木工多用機械時嚴禁電鋸和電刨同時使用；使用木工機械嚴禁戴手套；長度小于50cm 或厚度大于鋸片半徑的木料嚴禁使用 電鋸；兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽；機械停用時斷電加鎖。模板安裝就位前需有纜繩牽拉，防止模板旋轉不善撞傷人；垂直吊運必須采取兩個以上的吊點，且必須使用卡環(huán)吊運。不得將模板堆放在施工層上，防止模板在風荷載下傾覆。安裝就位后，要采取防止觸電保護措施，將大模板加以串聯，并同避雷網接通，防止漏電傷人。因混凝土側力既受溫度影響，又受澆筑速度影響，因此當夏季施工溫度較高時，可適當增大混凝土澆 9 筑速度，秋冬季施工溫度降低混凝土澆筑速度也要適當降低。 六 、文明施工及環(huán)境保護措施 按照施工總平面布置圖堆放模板和木方，不得侵占場內道路及安全防護設施。 實行逐級防火責任制，參加義務消防隊的人員組織經常性的業(yè)務學習和消防演習。夜間燈光集中照射，避免燈光擾民。 七、安全施工應急預案 嚴格按照 本方案 以及《 鹽城市佳和名居 工程施工組織設計》中所編制的安全施工措施進行施工。 八 、 萬源建筑安裝有限公司佳和名居 工程 項目部組織體系 鹽城市佳和名居工程 項目部組織體系 常務副經理（ 董守龍 ） 安全副經理（ 陳迎萍 ） 工程 副經理（ 戚世龍 ） 技術負責人（ 葛榮海 ） 工程技術部（ 相文明 ） 質量管理部（ 趙書敏 ） 安全保衛(wèi)部（ 周文龍 ） 物資管理部（ 劉杰 ） 綜合辦公室（ 舒建華 ） 項目經理（ 郭素華 ） 木工班組 10 鹽城市佳和名居 工程 項目部安全管理體系 安全負責人： 陳迎萍 常務副經理（董守龍） 安全副經理（陳迎萍） 工程 副經理（ 戚世龍 ） 技術負責人（葛榮海） 工程技術部（相文明） 質量管理部（趙書敏） 安全保衛(wèi)部（周文龍） 物資管理部（劉杰） 綜合辦公室（舒建華） 項目經理（郭素華） 木工班組 11 鹽城市佳和名居 工程 項目部質量管理體系 質量負責人： 趙書敏 常務副經理（董守龍） 安全副經理（陳迎萍） 工程 副經理（ 戚世龍 ） 技術負責人 （葛榮海） 工程技術部（相文明） 質量管理部（趙書敏） 安全保衛(wèi)部（周文龍） 物資管理部（劉杰） 綜合辦公室（舒建華） 項目經理（郭素華） 木工班組 12 模板及支撐系統(tǒng)驗算 一、 樓板 驗算 ： 橫向間距或排距 (m):；縱距 (m):；步距 (m):； 立桿上端伸出至模板支撐點長度 (m):；模板支架搭設高度 (m):； 采用的鋼管 (mm):Φ 48179。 ； I = 120179。 13 面板計算簡圖 荷載計算 (1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重 (kN/m)： q1 = 25179。 +179。 = kN/m； 強度計算 計算公式如下 : M= 其中： q=179。 = 最大彎矩 M=179。 3002= 58536 N178。 179。 9500179。 104)= mm； 面板最大允許撓度 [ν ]=300/ 250= mm； 面板的最大撓度計算值 mm 小于 面板的最大允許撓度 mm,滿足要求 ! 三、模板支撐方木的計算 : 方木按照三跨連續(xù)梁計算，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : W=b179。 10179。 h3/12=5179。 10179。 179。 = kN/m ； 14 (2)活荷載為施工人員及設備荷載 (kN/m)： q2 = 1179。 q1+ 179。 +179。 179。 m； 方木最大應力計算值 σ = M /W = 179。 179。 179。 50179。 179。 9000179。 支撐鋼管計算簡圖 15 支撐鋼管計算彎矩圖 (kN178。 m ； 最大變形 Vmax = mm ； 最大支座力 Qmax = kN ； 最大應力 σ = ； 支撐鋼管的抗壓強度設計值 [f]=205 N/mm2； 支撐鋼管的最大應力計算值 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求 ! 支撐鋼管的最大撓度為 小于 1000/150與 10 mm,滿足要求 ! 五、扣件抗滑移的計算 : 按照《建 筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座》劉群主編， P96頁，雙扣件承載力設計值取 ，扣件抗滑承載力系數 ，該工程實際的雙扣件承載力取值為 。 計算中 R取最大支座反力 ,R= kN； R kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求 ! 六、模板支架立桿荷載設計值 (軸力 ): 作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。 = kN； (2)模板的自重 (kN)： NG2 = 179。 1 = kN； (3)鋼筋混凝土樓板自重 (kN)： NG3 = 25179。 179。 活荷載標準值 NQ = (1+2 ) 179。 = kN； N = + = kN； 七、立桿的穩(wěn)定性計算 : 立桿的穩(wěn)定性計算公式 σ =N/(φ A)≤ [f] 其中 N 立桿的軸心壓力設計值 (kN) ： N = kN； φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數 ,由長細比 Lo/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm) ： i = cm； A 立桿凈截面面積 (cm2)： A = cm2； W 立桿凈截面模量 (抵抗矩 )(cm3)： W= cm3； σ 鋼管立桿受壓應力計算值 (N/mm2)； [f] 鋼管立桿抗壓強度設計值 ： [f] =205 N/mm2； L0 計算長度 (m)； 根據《扣件式規(guī)范》，立桿計算長度 L0有兩個計算公式 L0=kuh和 L0=h+2a，為安全計，取二者間的大值，即 L0=max[179。 ， +2179。 489) = N/mm2； 立桿穩(wěn)定性計算 σ = N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 [f]= 205 N/mm2，滿足要求！ 二、 梁驗算 參數信息 梁截面寬度 B(m)： ；梁截面高度 D(m)： ； 混凝土板厚度 (mm)： ；立桿沿梁跨度方向間距 La(m)： ； 立桿上端伸出至模板支撐點長度 a(m)： ； 立桿步距 h(m)： ；板底承重立桿橫向間距或排距 Lb(m)： ； 梁支撐架搭設高度 H(m)： ；梁兩側立桿間距 (m)： ； 承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向； 梁底增加承重立桿根數： 1； 采用的鋼管類型為Φ 48179。 分別計算得 kN/m kN/m2，取較小值 kN/m2作為本工程計算荷載。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。面板按照均布荷載作用下的簡支梁計算。 2179。 mm)； σ 面板的彎曲應力計算值 (N/mm2) [f] 面板的抗彎強度設計值 (N/mm2)； 按照均布活荷載最不利布置下的簡支梁計算： M = 其中 ， q 作用在模板上的側壓力，包括： 新澆混凝土側壓力設計值 : q1= 179。 =； 振搗混凝土荷載設計值 : q2= 179。 4=； 計算跨度 : l = (450120)/(21)= 330mm； 面板的最大彎矩 M= 179。 [(450120)/(21)]2 = 179。 mm； 面板的最大支座反力為 : N==179。[(450120)/(21)]/1000= kN； 經計算得到，面板的受彎應力計算值 : σ = 179。 104=； 面板的抗彎強度 設計值 : [f] = 13N/mm2； 面板的受彎應力計算值 σ =[f]=13N/mm2，滿足要求！ ν = 5ql4/(384EI)≤ [ν ]=l/250 q作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值 : q = q1= ； l計算跨度 : l = [(450120)/(21)]=330mm； E面板材質的彈性模量 : E = 6000N/mm2； I面板的截面 慣性矩 : I = 75179。 2179。 179。 6000179。 105) = mm； 面板的最大容許撓度值 :[ν ] = l/250 =[(450120)/(21)]/250 = ； 面板的最大撓度計算值 ν = 小于 面板的最大容許撓度值 [ν ]=，滿足要求！ 四、梁側模板支撐的計算 次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三 跨連續(xù)梁計算。 5179。 10/6 = ； I = 1179。 10179。 10/12 = ； E = N/mm2； 計算簡圖 剪力圖 (kN) 彎矩圖 (kN178。 m，最大支座反力 R= kN，最大變形 ν = mm （ 1）次楞強度驗算 強度驗算計算公式如下 : σ = M/W[f] 經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 σ = 179。 104 = 3 N/mm2； 次楞的抗彎強度設計值 : [f] = 17N/mm2； 次楞最大受彎應力計算值 σ = 3 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 [f]=17N/mm2，滿足要求！ （ 2）次楞的撓度驗算 次楞的最大容許撓度值 : [ν ] = 750/400=； 次楞的最大撓度計算值 ν = 小于 次楞的最大容許撓度值 [ν ]=，滿足要求！ 主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力 ,按照集中荷載作用下的簡支梁計算。 =； I = 2179。 m) 主楞變形圖 (mm) 21 經過計算得到最大彎矩 M= kN178。 105/179。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小 ,按支撐在底撐上的簡支梁計算。 本算例中，面板的截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : W = 1000179。 20/6 = 179。 20179。 20/12 = 179。 [(+)179。 =； 施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值 (kN/m)： q2=179。 =； q=+=； 最大彎矩及支座反力計算公式如下 : Mmax=ql2/8 = 1/8179。 2020=179。 mm； RA=RB==179。 = σ =Mmax/W=179。 104=； 梁底模面板計算應力 σ = N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 [f]=13N/mm2，滿足要求！ 22 根據《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。 179。 6000179。 105)=； 面板的最大撓度計算值 : ν = 小于 面板的最大允許撓度值 :[ν ] =，滿足要求！ 六、梁底支撐的計算 本工程梁底支撐采用方木。 ： 梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到： q=