【導(dǎo)讀】（一）精通延遲焦化生產(chǎn)操作，能組織、指揮裝置生產(chǎn)；（三）能對裝置生產(chǎn)工況進(jìn)行指導(dǎo)優(yōu)化。一九三0年，第一套工業(yè)化生產(chǎn)的延遲焦化裝置投產(chǎn)以來，焦化技術(shù)發(fā)展很快。特別是一九三八年水力除焦技術(shù)在延遲焦化裝置上應(yīng)用后。延遲焦化裝置生產(chǎn)過程主要由焦化分餾部分、加熱爐部分、焦炭塔部分、吸收穩(wěn)定部分、干氣及液化氣脫硫部分、冷切焦水部分、吹汽放空部分組成。荊門分公司延遲焦化裝置始建于一九七0年。裝置原料采用減壓渣油摻兌20%比例的丙烷半瀝青，還有部分催化裝置油漿等。荊門分公司延遲焦化裝置包括三爐六塔3個(gè)系列，焦化設(shè)計(jì)處理能力為100萬噸/年，包括焦化、分餾、吸收穩(wěn)定和干氣液化氣脫硫系統(tǒng)。3個(gè)系列延遲焦化裝置的主體設(shè)備情況見表1－1。其目的是為了得到石油焦、汽油、輕柴油、裂化餾分油和氣體。延遲焦化的主要產(chǎn)品有富氣、汽油、柴油、蠟油和焦炭，其主要產(chǎn)品性質(zhì)見表2－3～表2－6。

　　

【正文】 煙氣中的含氧量增加，加劇了爐管表面的氧化暴皮，而縮短了爐管的使用壽命。~。l 爐膛溫度爐膛溫度是指煙氣離開輻射室的溫度。燃料燃燒產(chǎn)生的熱量，在爐膛內(nèi)是通過傳導(dǎo)、輻射和對流三種方式傳給爐管內(nèi)油品，其中輻射傳熱量占90%左右。爐膛溫度越高，輻射傳熱量越大，爐膛溫度高低，在進(jìn)料溫度和流量不變的情況下，主要由燃料量和火焰調(diào)節(jié)決定的。 爐膛溫度過高，輻射爐管表面熱強(qiáng)度過大，會(huì)引起管壁溫度升高，爐管易于結(jié)焦。 由于爐管結(jié)焦造成傳熱性能下降，為達(dá)到工藝要求的爐出口溫度，將使?fàn)t膛溫度更高，這樣就形成一個(gè)惡性循環(huán)，對焦化爐長周期開工不利。 一般焦化立式爐爐膛溫度≯800~850℃l 爐管表面熱強(qiáng)度 爐管單位面積每小時(shí)所傳遞的熱量，叫做爐管表面熱強(qiáng)度，單位KW/m2。Cr5Mo材質(zhì)爐管的最高使用溫度為600176。C，抗氧化極限溫為650℃；Cr9Mo材質(zhì)爐管的最高使用溫度可達(dá)650176。C，抗氧化極限溫為705℃ ~ KW/m2l 加熱爐熱效率的計(jì)算 在單位時(shí)間內(nèi)爐子有效熱負(fù)荷與燃料供熱量之比叫做熱效率。η=（100qeq1）100%或η=Q有效/B. Q低 qe——輻射段加對流段總熱損失，%q1——煙氣出對流段帶走的熱量，%Q有效——爐子有效熱負(fù)荷，千卡/小時(shí)B——燃料用量，公斤/小時(shí)或標(biāo)米3/小時(shí)Q低——燃料的低發(fā)熱值，千卡/公斤或千卡/標(biāo)米3由于加熱爐的熱負(fù)荷不易測定，一般采用反平衡法來計(jì)算加熱爐的綜合熱效率。η=［1（q1+ q2+ q3+ qP）/ qG］100%η——加熱爐綜合熱效率，%qG——單位燃料的總供給能量，kJ/Kg燃料q1——按單位燃料計(jì)算的排煙損失熱量，kJ/Kg燃料q2——按單位燃料計(jì)算的不完全燃燒損失熱量，kJ/Kg燃料q3——按單位燃料計(jì)算的表面損失熱量，kJ/Kg燃料qP——對單位燃料量的輔機(jī)耗能，kJ/Kg燃料正平衡法計(jì)算加熱爐綜合效率此外還有圖表法，和用圖表法可以查出熱效率。采煙道氣樣，記下煙氣溫度，利用奧化分析儀分析煙氣中COOCO體積百分含量，可根據(jù)氧含量查過剩空氣系數(shù)，然后根據(jù)過?？諝庀禂?shù)和排煙溫度查得煙氣損失熱量百分?jǐn)?shù)。η1如果煙氣中含有CO，再通過CO含量和過?？諝庀禂?shù)礙得CO的存在使熱效率下降的百分?jǐn)?shù)。η2一般爐壁熱損失按3%計(jì)?？赏扑慵訜釥t熱效率η=1－－η1－η2司爐操作工可根據(jù)煙氣氧含量、排煙溫度，調(diào)整“三門一板”操作，提高加熱爐熱效率，來指導(dǎo)實(shí)際操作。α=（100―CO2―O2）／（100―CO2―）一、焦化分餾塔延遲焦化裝置的分餾塔有著分餾和換熱兩個(gè)作用。l 分餾塔的作用分餾塔的分餾作用是把焦炭塔頂來的高溫油氣中各組分按不同沸點(diǎn)范圍切割出來。原料油在分餾塔下部與高溫油氣換熱后，輕組分上升進(jìn)入精餾段，重組分進(jìn)入塔底作為循環(huán)油溫度360390℃以上，送入加熱爐輻射段。換熱以后可以減輕加熱爐輻射段的熱負(fù)荷。l 分餾的原理分餾是石油化工生產(chǎn)中分離混合物的常用方法之一。用分餾方法來分離混合物，其根本原理在于混合物中各組分的揮發(fā)度（沸點(diǎn)）不同、蒸汽壓不同，進(jìn)行分離。分餾的實(shí)質(zhì)，就是把混合液體加熱進(jìn)行多次汽化，得到的混合氣體再進(jìn)行多次冷凝，最后，在氣相中得到較高濃度的輕組分（低沸點(diǎn)），在液相中得到較高濃度的重組分（高沸點(diǎn)）。l 分餾過程三大平衡：⑴氣液相平衡；⑵物料平衡；⑶熱量平衡；l 分餾過程的必備條件：⑴氣相溫度高于液相溫度；⑵液相中低沸點(diǎn)組分（輕組分）的濃度應(yīng)高于油氣成平衡時(shí)的濃度；氣相中高沸點(diǎn)組分（重組分）的濃度也應(yīng)高于與其成平衡時(shí)的濃度；⑶具有氣液兩相密切接觸的地方。二、焦化分餾塔的操作焦化分餾塔的操作的要點(diǎn)是要抓住全塔物料平衡和熱量平衡。延遲焦化操作受到焦炭塔周期性生產(chǎn)的影響。l 分餾塔頂溫度控制分餾塔頂溫度設(shè)計(jì)是根據(jù)塔頂產(chǎn)品的露點(diǎn)計(jì)算的，而在操作中是根據(jù)汽油干點(diǎn)來調(diào)節(jié)控制塔頂溫度的。塔頂溫度和塔頂回流量進(jìn)行串級控制，保證汽油干點(diǎn)合格。分餾塔頂溫度的影響因素如下：⑴油氣進(jìn)口溫度和油氣量的變化；⑵原料性質(zhì)變化；⑶各回流及溫度變化；⑷原料或回流帶水；⑸加熱爐注水，焦炭塔吹汽量的變化；⑹塔頂壓力變化等。l 蒸發(fā)段及塔底溫度的控制影響蒸發(fā)段溫度的因素有：⑴油氣進(jìn)口溫度和油氣量的變化；⑵對流出口溫度變化；⑶對流上下進(jìn)料量分配的變化；⑷蠟油下回流量及回流溫度的變化；⑸蠟油集油箱液面產(chǎn)生溢流；⑹原料及蠟油回流帶水；⑺各部抽出量的變化等。l 分餾塔底液面的控制分餾塔底液面它充分保證加熱爐進(jìn)料泵的抽量，它的波動(dòng)大小也是焦化操作平穩(wěn)水平的標(biāo)志，不允許大幅波動(dòng)。影響分餾塔液面的因素：⑴焦炭塔預(yù)熱、換塔時(shí)油氣溫度和油氣量的變化；⑵原料泵、輻射泵影響；⑶焦炭塔小吹汽、沖塔、急冷油量的變化；⑷蠟油集油箱溢流；⑸蒸發(fā)段溫度的變化；⑹塔內(nèi)壓力、回流量及抽出量的變化；⑺儀表失靈等。l 蠟油集油箱液面蠟油集油箱液面和產(chǎn)品出裝置量實(shí)行串級控制。影響蠟油集油箱液面的因素有：⑴蠟油泵抽空或停泵；⑵蒸發(fā)段溫度變化；⑶蠟油上回流、蠟油抽出及溫度的變化；⑷蠟油集油箱溫度；⑸儀表失靈等。l 分餾產(chǎn)品（中間產(chǎn)品或半成品）質(zhì)量控制油品分餾切割好壞，一般以油品恩氏蒸餾曲線的脫空和重疊這兩個(gè)概念來說明。脫空：上一餾分干點(diǎn)低于下一餾分的初餾點(diǎn)，這兩點(diǎn)的溫度差值稱為兩餾分的脫空。重疊：上一餾分的干點(diǎn)高于下一餾分的初餾點(diǎn)，這兩點(diǎn)的溫度差稱為該兩餾分的重疊。l 焦化汽油干點(diǎn)控制：塔頂溫度控制系統(tǒng)壓力影響l 柴油干點(diǎn)控制柴油抽出量控制（原始控制）柴油集油箱溫度柴油集油箱液面和抽出量串級以后，或者控制柴油靈敏板溫度。l 蠟油干點(diǎn)、蠟油殘?zhí)靠刂葡炗蜌執(zhí)?、干點(diǎn)用調(diào)節(jié)蒸發(fā)段溫度來控制，還與塔底溫度、液面、原料性質(zhì)有關(guān)。l 分餾塔防結(jié)焦措施塔底循環(huán)泵要堅(jiān)持長期運(yùn)轉(zhuǎn)，防止塔底焦粉沉集結(jié)焦；控制塔底溫度不要超高；杜絕焦炭塔沖塔，盡量減少焦粉攜帶；焦炭塔注消泡劑，降低泡沫層高度，防止泡沫冒頂；我廠在塔底抽出過濾器注入緩焦劑；在原料泵入口注入抑焦增液劑等。三、焦炭塔的操作焦炭塔是延遲焦化的主要設(shè)備，是焦化反應(yīng)的場所，是延遲焦化的重要標(biāo)志。焦炭塔的操作l 新塔預(yù)熱試壓 趕空氣：⑴從溢流閥，趕空氣；⑵從呼吸閥趕空氣，、下底蓋、管線、熱偶等處有無泄漏。跑汽：預(yù)熱：改好焦炭塔底至甩油罐流程，略開預(yù)熱塔出口閥，將油氣引入新塔，使其壓力緩慢上升，當(dāng)其壓力基本穩(wěn)定后再繼續(xù)開大出口閥，直到全開新塔出口閥。壓力平穩(wěn)后打開氣相閥，改好甩油流程。（有的廠是等新塔溫度150℃時(shí)打開氣相閥。）l 換塔：老塔處理：給水冷焦：冷焦水循環(huán)：改放空操作：l 單位驟冷因數(shù)=水驟冷時(shí)間（分）/焦炭產(chǎn)量（噸）焦炭塔變形是與它的頻繁操作過程有關(guān)，一個(gè)焦炭塔經(jīng)過升溫、降溫、水冷，溫度變化范圍從480℃~常溫，必然對焦炭塔變形產(chǎn)生不利影響。焦炭塔變形速度和大小與給水快慢有關(guān)。~。l 焦炭塔不正常操作：⑴焦炭塔沖塔這里指的焦炭塔沖塔是焦炭塔在生焦后期把泡沫層攜帶到焦炭塔頂跑到分餾塔底。沖塔造成大油氣線、分餾塔底和爐管結(jié)焦。①焦炭塔頂壓力突然以鋸齒形升高，忽大忽小，波動(dòng)不穩(wěn)。說明塔內(nèi)泡沫層上升到油出口管，阻力增加，而且是高低起伏不斷變化的。②分餾塔底液面升高，溫度升高，各點(diǎn)溫度普遍上升。說明焦炭塔把泡沫層帶入分餾塔底。沖塔多數(shù)情況下發(fā)生在生焦后期，即換塔前24h左右。預(yù)防辦法是：①在換塔前2小時(shí)，把爐出口溫度適當(dāng)提高一點(diǎn)，使焦化反應(yīng)加深，減少中間產(chǎn)物 ，降低泡沫層。②控制好滿負(fù)荷生產(chǎn)時(shí)生焦周期和處理③利用中子料位計(jì)監(jiān)測生產(chǎn)。④注消泡劑，減少泡沫層高度。⑵給水給不進(jìn)：l 現(xiàn)象：塔底進(jìn)料線不涼，給水時(shí)（老塔）壓力不變化，焦炭塔溫度長時(shí)間不下降，或下降緩慢。l 原因：①開始給水時(shí)間長，量小，造成焦層孔道被粘稠物堵住。②配合不當(dāng)，過早關(guān)掉汽閥，而水閥又沒打開。③吹汽不及時(shí)，汽量過小。處理方法：重新大吹汽后水汽配合給水；除完焦后必須清掃，吹掃塔底進(jìn)料線，保持進(jìn)料線暢通。l 思考題：荊門分公司延遲焦化裝置曾發(fā)生過換塔后，焦炭塔底進(jìn)料線、給水線、甩油線全部結(jié)焦堵死的事故。請你考慮一下出現(xiàn)這種事故的原因和處理措施？⑶焦炭塔塔體晃動(dòng)原因：焦炭塔線速太大，原料太輕，注水量過大。處理：減小二次量，減小處理量，減小注水量。焦炭塔線速度計(jì)算l 焦炭塔的適宜氣速中石化總公司（87年）推薦的最大氣速≯；~ m/s；國外資料報(bào)道，在焦炭塔正確注入消泡劑的條件下， m/s.焦炭塔內(nèi)的線速度一般是在物料平衡和已知油氣體積流量基礎(chǔ)上采用公式計(jì)算。W=4V體/πD2式中：V體——油汽的體積流量，m3/sD——焦炭塔的直徑，m而V體=（∑G組/M組）(t+273)/273p0/pG組——油氣中的汽油、柴油、蠟油、循環(huán)油、氣體、水汽的重量流量，Kg/h。M組——上述各組分的分子量、焦炭產(chǎn)品的分子量；（氣體M=32，汽油M=115，柴油M=210，蠟油M=365，循環(huán)油M=420，水汽M=18）t——焦炭塔頂氣相溫度（不打急冷油時(shí)溫度）；p0——標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的壓力， Kg/cm2。p——焦炭塔操作壓力， Kg/cm2。 （絕壓）計(jì)算例題：單位富氣汽油柴油蠟油循環(huán)油蒸汽合計(jì)流量t/h平均分子量M11022038050018KmoL數(shù)KmoL/h焦炭塔平均溫度t=(t頂+t底)/2=（420+492）/2=456℃單臺(tái)焦炭塔摩爾數(shù) n1=n/2=焦炭塔體積流量V=NRT/P=（456+273）/（1+）=焦炭塔截面積S=ΠR2=焦炭塔空塔氣速u=V/S=l 放空塔（接觸冷卻塔）操作：正常操作：⑴改放空前，啟動(dòng)放空塔（接觸冷卻塔）塔底泵建立頂回流，啟動(dòng)空冷、后冷。⑵打開放空塔下部進(jìn)料閥，上部進(jìn)料閥不開，緩開焦炭塔放空閥，注意放空塔壓力變化。⑶控制后冷冷后溫度≯75℃。四、吸收穩(wěn)定崗位操作法：l 吸收穩(wěn)定操作原則吸收—穩(wěn)定系統(tǒng)的任務(wù)是將來自分餾塔頂粗汽油和富氣，通過吸收塔和解吸塔分離成干氣和脫乙烷汽油，再通過穩(wěn)定塔將脫乙烷汽油分離成液態(tài)烴和穩(wěn)定汽油。對于吸收操作，溫度越低、壓力越高、吸收劑量越大越有利于吸收；對于解吸操作，溫度越高，壓力越低越有利于解吸。吸收和解吸操作又相互影響，要從吸收和解吸整體分離效果來考慮控制各自的操作條件。吸收過度將增加解吸負(fù)荷，解吸過度又會(huì)增加吸收負(fù)荷，吸收或解吸過度后反而會(huì)造成分離效果惡化。因此必須樹立吸收—解吸系統(tǒng)整體操作的思想。對于穩(wěn)定塔操作，影響分離精度的主要因素是回流比，在塔底重沸器熱源充足和塔頂冷凝品負(fù)荷允許的情況下，塔頂回流越大，分離效果越好。但回流過大，將增加塔底重沸器加熱負(fù)荷和塔盤的氣液相負(fù)荷，一旦塔盤氣、液相負(fù)荷超標(biāo)后，將出現(xiàn)液泛或霧沫夾帶，產(chǎn)品分割度變差。所以穩(wěn)定塔操作需要根據(jù)進(jìn)料組成、流量的變化，及時(shí)調(diào)整塔頂回流量，塔頂溫度作為液態(tài)烴C5含量控制的關(guān)鍵指標(biāo)，塔底重沸器出口溫度作為穩(wěn)定汽油10%點(diǎn)控制的關(guān)鍵指標(biāo)。正常操作l 產(chǎn)品質(zhì)量控制⑴干氣中＞C3含量的控制① 干氣冷后溫度高；② 吸收劑量不足或吸收劑溫度高，吸收效果差（干氣中C3含量高）；③吸收塔溫度高或中段回流取熱量少，吸收效果差；④穩(wěn)定深度不夠，補(bǔ)充吸收劑用量過大；⑤吸收塔壓力過低或波動(dòng)大；⑥解吸塔溫度過高，大量CC4組分過度解吸，增加吸收塔的負(fù)荷；⑦不凝氣排放。⑵液態(tài)烴C2含量的控制①解吸塔底重沸器出口溫度低，解吸效果差；②吸收過度導(dǎo)致解吸塔進(jìn)料中會(huì)有大量C2。⑶液態(tài)烴C5含量的控制①穩(wěn)定塔頂回漢量小或冷卻器效果差，造成塔頂溫度高；②穩(wěn)定塔底重沸器出口溫度控制過高；③穩(wěn)定塔壓力低或波動(dòng)大；④進(jìn)料位置不同，進(jìn)料口以上的精餾段塔盤婁目不同，影響精餾效果。⑤回?zé)捿p汽油后塔盤上液相負(fù)荷降低，相當(dāng)于降低了塔頂回流比；⑥粗汽油流量下降或穩(wěn)定塔進(jìn)料中液態(tài)烴組分含量上升，液態(tài)烴C5含量上升。⑷汽油10%點(diǎn)的控制影響因素：①穩(wěn)定塔底溫度高，10%點(diǎn)高；②塔頂回流量過大，汽油10%點(diǎn)低；③ 塔進(jìn)料組成的變化，進(jìn)料中汽油組分含量增加，10%點(diǎn)高。五、干氣、液化氣脫硫系統(tǒng)操作：⑴貧液中的H2S含量影響因素①再生溫度低；②溶劑負(fù)荷大，出現(xiàn)沖塔；③再生塔壓力過高；④胺液濃度低、質(zhì)量差，再生效果差。延遲焦化裝置的開工操作一、新建裝置的開工㈠裝置的驗(yàn)收工作⒈工藝項(xiàng)目檢查⑴施工項(xiàng)目清理，檢查有無遺漏項(xiàng)目和未完成項(xiàng)目；⑵檢查裝置各區(qū)域的工藝流程是否按計(jì)劃圖紙要求安裝，管線的布置是否符合設(shè)計(jì)規(guī)范和生產(chǎn)要求；⑶管線上的閥閥、法蘭、墊片和螺栓是否符合設(shè)計(jì)規(guī)范和滿足生產(chǎn)要求；⑷儀表控制方案是否滿設(shè)計(jì)和生產(chǎn)要求；⑸流量孔板、溫度計(jì)、壓力表、熱電偶和熱力補(bǔ)償是否符合設(shè)計(jì)要求；⑹安全閥安裝的位置、方向是否正確，定壓標(biāo)準(zhǔn)是否合格，有無鉛封標(biāo)記；⑺管線支架選型是否正確，支架基礎(chǔ)是否牢固；⑻檢查所有閥門是否好用，手輪是否齊全，閥門盤根、墊片是否符合生產(chǎn)要求；⑼管線的伴熱、保溫、刷漆是否保證質(zhì)量滿足設(shè)計(jì)要求；⑽伴熱線流程是否按設(shè)計(jì)安排，流程走向是否合理；⑾裝置內(nèi)各區(qū)域下水井，下水管線，管溝要疏通清理，保證暢通，管溝、下水井要蓋好蓋子；⑿進(jìn)、出裝置蒸汽線、循環(huán)水線、軟化水線、新鮮水線、氮?dú)饩€、燃料線等對接是否合理。設(shè)備檢查、容器的檢查⑴檢查塔體容器各處接頭和焊縫的質(zhì)量情況