【正文】 ，由于保持潤濕性的問題，很難得出更多確定的結論。沒有觀察到巖心潤濕性與圈閉的氣體飽和度的相關性，不過，初始含氣飽和度的增加導致了圈閉的氣體飽和度的增加。與兩相實驗比較，三相流動實驗導致了更低的殘余油飽和度。在WAG驅替時，石油生產的模擬基于Stone的模型合理的擬合實驗結果。Eleri等人（1995）在貝雷砂巖巖心和Clashach砂巖巖心中使用X射線計算機斷層掃描，一個非破壞成像技術測定流體的分布。其目的是研究滯后效應和初始含水飽和度對相對滲透率的影響。他們觀察到穩(wěn)態(tài)和非穩(wěn)態(tài)的水相相對滲透率的測量值的滯后現(xiàn)象，不過，在非穩(wěn)態(tài)測試中，滯后現(xiàn)象更明顯。經過一系列的穩(wěn)態(tài)測試之后，注意到巖心油濕性已經變得減弱了，歸因于在精制油流動時原油極性化合物的剝離。初始含水飽和度沒有影響水相相對滲透率的端點值。作者不能得出三相相對滲透率滯后現(xiàn)象的結論。Baker（1995）提供了收集的大量的油濕，水濕和中間潤濕砂巖的三相相對滲透率的數(shù)據(jù)；后兩者也包含了Oak（1990和1991）的數(shù)據(jù)。油濕巖心是天然油濕的，絕對滲透率在126md和208md之間。X射線吸收法用來測量鹽水和十二烷的飽和度；氣體飽和度作為補集來計算。Baker的研究主要進一步確定之前研究者的意見關于油相相對滲透率與其它相飽和度的相關性。潤濕相的三相相對滲透率被認為是它們自身飽和度的函數(shù)，可以忽略它們的滯后現(xiàn)象。非濕相的相對滲透率取決于該相的飽和度和飽和歷史。中間濕相的相對滲透率——油在水濕的介質里和水在油濕的介質里——取決于不止一個飽和度，并且滯后現(xiàn)象更加明顯。在水濕實驗里，油的等滲透率線的形狀是凹的，油的等滲透率線的曲率隨著油濕性的增加而降低。他也觀察到對于水濕巖心Stone模型Ⅰ比飽和度加權插值更合適，反之對于中間潤濕和油濕巖心也是一樣的。Kalaydjian等人（1997）研究了氣存在時油在水面上擴展的影響。油擴展系數(shù)（S）是水/氣，水/油和油/氣的界面張力的函數(shù)： （1）這里是流體兩兩之間的界面張力。如果這個系數(shù)是正值，那么油會在水表面平鋪開，這有助于油相的連續(xù)性和能夠導致更低的殘余油飽和度。在這個研究里，兩種不同的油用來引進正擴展系數(shù)（Isopar M）和負擴展系數(shù)（Soltrol 170）。我們發(fā)現(xiàn)對于油注入時，油相相對滲透率在正擴展系數(shù)的情況下低于在負擴展系數(shù)情況下的高油相相對滲透率。他們得出在負擴展系數(shù)的條件下，油相擴展在水膜上與氣體相比表現(xiàn)為濕相。在氣體注入的情況下，我們發(fā)現(xiàn)在正擴展系數(shù)下氣體的相對滲透率高于負擴展系數(shù)下的相對滲透率。在排驅過程期間，也就是在含氣飽和度增加期間；發(fā)現(xiàn)在負擴展系數(shù)下的油相相對滲透率低于正擴展系數(shù)下的油相相對滲透率，這歸因于液壓連續(xù)性的缺失。 油氣水三相相對滲透率的理論研究相對滲透率的影響因素有流體的飽和度、巖石的潤濕性、滯后效應、孔隙度、滲透率以及溫度、粘度和初始潤濕相飽和度等的影響。流體在孔隙介質中的微觀分布受巖石優(yōu)先潤濕程度的影響很大。在強水濕的介質中，水相飽和度不高時，大部分水處在死孔隙里、小毛細管里和顆粒表面上；在強油濕的介質中，水相飽和度不高時，水處在大孔隙的中心，而油附在顆粒的表面并占據(jù)較小的毛細管。因此，在強水濕條件下，束縛水飽和度下的非潤濕相的有效滲透率近似等于巖石的絕對滲透率；而在強油濕條件下，束縛水飽和度下的油相有效滲透率被大孔隙中的水滴大大降低了。隨著巖石對水的優(yōu)先潤濕程度的降低，一定飽和度下的油相相對滲透率下降，而水相相對滲透率增高。滯后效應是指孔隙介質對一種流體在一定飽和度下的相對滲透率依賴于該飽和度是從高值達到的還是從低值達到的。滯后現(xiàn)象與巖石的孔隙大小分布和膠結性有關。有兩種不同類型的三相相對滲透率數(shù)據(jù)：①排驅型；②吸滲型。排驅指飽和度變化的方向是潤濕相飽和度減少；吸滲則指潤濕相飽和度增加。兩相系統(tǒng)的研究表明，滯后在非潤濕相相對滲透率中表現(xiàn)更為突出，而潤濕相相對滲透率的滯后是很小的，有時很難同正常的實驗誤差區(qū)分開來。流體的飽和度是相對滲透率的主要影響因素。Leverett和lewis(1941)在實驗(排驅型)基礎上，巖石的潤濕性水油氣時，得出三相流動時相對滲透率的結論：①水相的相對滲透率僅僅由水的飽和度所決定，不受孔隙是否有氣、油或者兩者共同存在的影響；②氣相的相對滲透率也僅僅是氣相飽和度的函數(shù)；③油相的相對滲透率不僅與油相飽和度有關，而且受水和氣相飽和度的影響。在以后的研究中，也有學者得出不同的研究結果。Van Spronsen等研究結果表明水相和(或)氣相的相對滲透率也取決于其它相飽和度；而DiCarlo等研究結果表明水、氣、油相的相對滲透率僅取決于各自相的飽和度，不受其它各相的影響。雖然有以上的不同研究結果，但是Leverett和lewsi, Corey(1956)和Oak等多數(shù)研究表明水相和氣相的相對滲透率僅僅依賴于他們各自的飽和度，而且在三相流中其相對滲透率等同于在兩相流中的相對滲透率。影響相對滲透率的其它因素如孔隙度、滲透率、溫度、粘度等分別以一小參數(shù)的形式在非飽和達西定律中予以表示。另外，在實驗過程中，末端效應使得實測數(shù)據(jù)和真實數(shù)據(jù)產生較大誤差。實驗室的末端效應是指巖心出口端由于毛細管壓力效應而引起的飽和度梯度，末端效應主要是對測量飽和度精度產生影響。由于飽和度梯度的存在，在巖心末端各相飽和度不等于巖心中心處相應相飽和度，從而應用測量數(shù)據(jù)時產生誤差。最常用的解決方法有增大流速來降低末端效應；以及在試驗巖心兩端安裝兩段與巖樣類似的巖心以消除末端效應，這樣同時可以使多相流體在進入試驗樣品之前可以充分混和?？傊?，影響相對滲透率的影響因素是復雜的，還需要更多的試驗來檢驗各因素之間的相互影響。 油氣水三相相對滲透率的經驗模型Corey（1956）提出了第一個關于三相系統(tǒng)中油相相對滲透率的預測的經驗公式： （2）這里是含水飽和度，是油水飽和度之和，是殘余液體飽和度。Stone（1970）提出一個模型，它是基于渠道流理論——把多孔介質看作一個流通渠道的組合，并且假設在任何一個流通渠道里僅有一種流動流體。潤濕性決定了不同尺寸的渠道的占有率。中間潤濕相把最小渠道里的濕相與最大渠道里的非濕相分開。因此，像兩相系統(tǒng)里一樣，三相系統(tǒng)里有同樣的飽和歷史，并且濕相（水）的飽和占據(jù)了同樣的流動渠道。這也意味著水相相對滲透率是它自身飽和度的函數(shù)，并且兩相系統(tǒng)和三相系統(tǒng)里都一樣。類似的，對于同樣的飽和歷史，非濕相（氣）的相對滲透率與兩相系統(tǒng)里的相比較，在三相系統(tǒng)里沒有發(fā)生變化。中間濕相的相對滲透率取決于它占據(jù)的中間渠道，反過來也就是它取決于水氣的飽和度。他提出了油相相對滲透率的關系式： （3） （4）這里是三相殘余油飽和度，是束縛水飽和度。函數(shù)只取決于含水飽和度，只取決于含氣飽和度： （5） （6） （7） （8）在上面的表達式里，和分別表示在油水系統(tǒng)里和在油氣系統(tǒng)里的油相相對滲透率。Stone指出是飽和度的函數(shù)，可以被近似認為是常數(shù)。被用作可調參數(shù)來最大限度的減少油相相對滲透率的實驗值和計算值的誤差。后來，Stone（1973）提出另一個模型（Stone模型Ⅱ），它是利用油/氣和油/水系統(tǒng)中的4個兩相相對滲透率的關系式來預測三相油相相對滲透率。他定義和是兩相系統(tǒng)中促成流動的概率： （9） （10）這里和分別是水的相對滲透率和氣的相對滲透率。在三相流動條件下： （11）求解，如下： （12）Hirasaki（Dietrich和Bondor，1976）由于第三相的存在，定義油相相對滲透率的縮減量為： （13）這里是在束縛水飽和度下測量的兩相油相相對滲透率。第一和第二項說明了由于水氣的存在而被封鎖的油，第三項是在水氣封鎖機理之間的一個交互調整。油相相對滲透率的結果表達式變成： （14）Aziz和Settari（1979）修改了Stone模型用來克服原始模型的限制—僅當端點相對滲透率等于1時，才可以簡化為兩相數(shù)據(jù)。修正的Stone模型Ⅰ： （15） （16） （17）修正的Stone模型Ⅱ： （18）Fayers和Matthews（1984）提出了一個關系式建立，Stone模型Ⅰ的自由參數(shù)： （19） （20）據(jù)觀察上述關系式導致高估了在圈閉氣體存在時的殘余油飽和度。對于這個特殊情況，F(xiàn)ayers和Matthews提出了下面的關系式： （21）在他們的三相相對滲透率模型的分析中，他們得出Stone模型Ⅰ優(yōu)于Stone模型Ⅱ。Aleman和Slattery（1988）提出了下面的模型評價油相相對滲透率： （22）根據(jù)下面的方程將兩相函數(shù)歸一化： （23） （24） （25） （26）用Saraf和Fatt（1967），Corey等人（1970）和Dalton等人（Stone，1970）的數(shù)據(jù)測試這個模型，作者們發(fā)現(xiàn)與由Aziz和Settari（1979）修正的Stone模型Ⅰ比較，有微小的差異。Baker（1988）在油水和油氣數(shù)據(jù)之間使用飽和度加權插值獲得三相油相的相對滲透率： （27）這里是油氣兩相系統(tǒng)中的殘余氣飽和度。取得這個關系式的假設是兩相數(shù)據(jù)的端點值與三相系統(tǒng)中的一樣。選擇加權參數(shù)在某些加權點上也擬合滲透率。Pope（Delshad和Pope，1989）在兩相相對滲透率表示不明確的時候提出一個三相模型： （28）指數(shù)eow和eog是通過擬合兩相數(shù)據(jù)而建立的： （29） （30） （31） （32）這里是在油氣兩相實驗中的殘余水飽和度。三相殘余油飽和度（包含在）使用Fayers和Matthews的關系式估計或者它可以被用作自由可調參數(shù)。如果歷史數(shù)據(jù)擬合是主要目的，那么方程中的指數(shù)和常數(shù)（1/2）可以被自由參數(shù)取代。Kokal和Maini（1989）討論了由Aziz和Settari（1979）修正的Stone模型Ⅰ的兩個限制：1）兩相油氣的相對滲透率并不總是在束縛水飽和度下測量的。2）和的測量值經常不相等。根據(jù)這些，他們修正Stone模型Ⅰ： （33）Hustad和Hansen（1995）提出了一個包含三個兩相實驗中的6個殘余值的模型。他們使用下面的插值繪制油藏等滲透率圖： （34）含油飽和度在和之間歸一化得出： （35） （36） （37）Goodyear和Townsley（Balbinski等人，1997）提出了下面的關系式： （38）定義為： （39）歸一化飽和度的函數(shù)形式作為兩相油相相對滲透率函數(shù)的自變量： （40） （41）任意選擇函數(shù)，但是必須滿足和的條件。同樣也滿足這些條件。Moulu等人（1997）擴展Vizika（1993）的研究提出一個理論模型——把巖石孔隙結構看作分形孔隙的集合。模型適應于強水濕介質并且油擴展系數(shù)大于0。多孔介質被看作平行毛細管束的分形截面。需要一個迭代程序構造通過截面——一個圓圈周長的一半被分成η個部分，然后每個部分可以被另一個小圓圈周長的一半代替。從某個管的半徑Ro開始，在K步有NK個半徑為RK的新圓，通過的面積AK： （42） （43） （44）在相同的時間里，槽數(shù)與分形維數(shù)DL有關： （45）毛細管壓力等于： （46）濕相飽和度（水）： （47）分形維數(shù)是由毛細管壓力—含水飽和度在雙對數(shù)坐標中曲線的斜率建立。