【正文】 Ⅲ、Ⅳ類場地的重要橋梁） ， 應采用下列防止落梁措施 : 1 簡支梁應采取縱向梁端連接或梁端縱向支擋。連續(xù)梁應在墩臺上橫隔 墻位置 設置 縱、橫向 支擋，并應對 橫 隔 墻 作局部加強。鋼筋混凝土 T 梁還應加強梁片之間的 橫向連接 。 2 采用鉛芯橡膠支座時，順橋向 可 不設連接或支擋，橫橋向梁端處 應 設 支擋 結構 ， 支擋 與 梁體間 填 塞 緩沖材料 。其水平地震力應 按 本規(guī)范第 條 計算 。 3 深水、 高墩、大跨等修復困難的橋梁，墩臺頂帽應適當加寬 ， 或設置消能設施。 防止落梁措施，當需要驗算其結構強度時，除橡膠支座外，一個橋墩墩頂?shù)乃降卣鹆砂聪率接嬎悖? hE dF Ag m?? （ ） 式中 hEF — 橋墩墩頂?shù)乃降卣鹆Γ?kN）； dm — 簡支梁為一孔梁和橋 面的質(zhì)量 (t)。 位于液化土地基上的小橋， 宜 在橋墩、橋臺基礎間設置支撐或采用漿砌片石鋪砌河床， I、 II 級鐵路還宜采取換填砂卵石、打樁等措施。 I、 II 級鐵路，地震 作用下 可能形成泥石流的溝谷， 應 根據(jù)流域內(nèi)地形地質(zhì)情況，橋梁涵洞的孔徑與凈高均宜酌情加大。 地震區(qū)內(nèi)的水文及結構條件允許時，宜采用涵洞代替小橋。涵洞出入口鐵路工程抗震設計規(guī)范（修訂） 報批 稿 33 應采用翼 墻 式。 7 度及以上地區(qū) 橋墩 宜設置護面鋼筋 ，縱筋直徑不小于 16mm，間距不大于 20cm； 箍筋配置 應符合 表 要求 。 表 橋墩箍筋配置表 設 防 烈度 7 8 9 圓 形橋 墩 箍筋直徑 （ mm） 12 12 12 箍筋間距 （ cm） 20 20 15 矩 形橋墩 箍筋直徑 （ mm） 10 10 12 箍筋間距 （ cm） 20 20 15 箍筋 或 橫向鋼筋（拉筋） 間的 主筋根數(shù) 3～ 5 3～ 4 3 當設防烈度大于 7 度時， 橋臺錐體順線路方向的坡度，應采用表 規(guī)定值。 表 橋臺錐體順線路方向坡度 設 防 烈 度 8 9 填土高度 （ m） 0～ 6 1: 1: 6～ 12 1: 1: 鐵路工程抗震設計規(guī)范（修訂） 報批 稿 34 8 隧 道 抗震強度和穩(wěn)定性驗算 隧道的抗震強度和穩(wěn)定性驗算范圍應符合表 的規(guī)定。 表 隧道的抗震驗算范圍 Ag 工程類別 、 、 洞門墻及洞口擋土墻（翼墻） 不驗算 驗算 驗算 洞口、淺埋和偏壓地段隧道襯砌 b≤ 8m Ⅵ～Ⅳ級圍巖 不驗算 驗算 驗算 8m＜ b≤ 12m Ⅳ、Ⅲ級圍巖 不驗算 驗算 驗算 Ⅵ、Ⅴ級圍巖 驗算 驗算 驗算 b＞ 12m Ⅵ ～Ⅲ級圍巖 驗算 驗算 驗算 明洞或區(qū)域性斷層破碎帶地段隧道襯砌 b≤ 8m 不驗算 驗算 驗算 b＞ 8m 驗算 驗算 驗算 注：表中圍巖級別按現(xiàn)行《鐵路隧道設計規(guī)范》的規(guī)定執(zhí)行； b 為隧道或明洞襯砌的內(nèi)凈空最大跨度。 隧道的地震作用 應按 設計地震 采用 靜力法計算。 驗算隧道的結構抗震強度和穩(wěn)定性時，地震作用只與恒載 和活荷載 組合，其控制條件應符合下列規(guī)定： 1 隧道襯砌和明洞的結構強度，按破壞階段驗算時其安全系數(shù)不應小于表 的規(guī)定。 表 結構強度安全系數(shù) 材料種類 受力特征 鋼筋混凝土 混凝土 石砌體 混凝土或石砌體達到抗壓極限強度 混凝土達到抗拉極限強度 鋼筋達到計算強度或混凝土達到抗壓或抗剪極限強度 混凝土達到抗拉極限強度（主拉應力） 2 洞門墻、洞口擋土墻（翼墻）、半路塹拱形明洞外墻和棚式明洞邊墻的穩(wěn)定系數(shù)、偏心距及材料容許應力 的 修正系數(shù) ， 應 符合本規(guī)范 條的規(guī)定。 鐵路工程抗震設計規(guī)范（修訂） 報批 稿 35 3 地基容許承載力的修正系數(shù)，應符合本規(guī)范 條的規(guī)定。 隧道襯砌和明洞上任 一質(zhì)點的水平地震力，應按下式計算： ihE iF Ag m?? ? ? () 式中 ihEF— 計算質(zhì)點的水平地震力（ kN）； ? — 水平地震作用修正系數(shù) ， 巖石地基取值 ，非巖石地基取值； Ag — 設計地震動峰值加速度（ m/s2） 。 im— 計算質(zhì)點的 構筑物 質(zhì)量或計算土柱質(zhì)量（ t）。 地震土壓力的計算，應按本規(guī)范第 條的規(guī)定執(zhí)行。洞門墻和洞口擋土墻（翼墻）的水平地震力，按本規(guī)范第 條的規(guī)定計算。 抗震措施 地震區(qū)隧道洞口位置的選擇，應結合洞口段的地形和地質(zhì)條件確定，并應采取控制洞口邊坡和仰坡的開挖高度以及其它防止坍塌震害的措施。位于懸崖陡壁下的洞口，宜采取接建明洞或其他防止落石的措施。 隧道必須修建洞門， 洞門形式不應采用端墻式結構 。洞門建筑材料 應不低于 表 的規(guī)定 。 表 洞門建筑材料 設 防 烈度 工程部位 8 度 9 度 洞門端墻 混凝土 C25 混凝土 C25 或鋼筋混凝土 C30 洞口擋土墻或翼墻 H≤ 10m 混凝土 C25 H＞ 10m 混凝土 C30 注：表中 H 為擋土墻或翼墻的高度。 隧道的洞口、淺埋和偏壓地段 以及斷層破碎帶地段 應進行 抗震設防，其襯砌結構應予以加強。 洞口 設防段的長度可根據(jù)地形、地質(zhì)條件 及設防烈度 確定， 并不宜小于 倍的結構跨度。 抗震設防段的隧道宜采用復合式襯砌結構，并采用帶仰拱的曲墻式襯砌斷面。 設防段襯砌應設變形縫。 鐵路工程抗震設計規(guī)范（修訂） 報批 稿 36 抗震設防段的隧道襯砌和明洞的建筑材料， 應 不低于 表 的規(guī)定。 表 隧道襯砌和明洞的建筑材料 隧道或明洞 圍巖級別 材料種類 及強度等級 隧道襯砌 Ⅳ 、 Ⅲ 混凝土 C25 或鋼筋混凝土 C30 Ⅵ 、 Ⅴ 鋼筋混凝土 C30 拱形明洞 Ⅵ ~Ⅳ 拱圈用 鋼筋混凝土 C30 單壓明洞外墻采用 混凝土 C25 Ⅲ 、 Ⅱ 拱圈用 混凝土 C25 或 鋼筋混凝土 C30 棚式明洞 頂梁用 鋼筋混凝土 C25 或 C30 外支承結構用 混凝土 C25 或 鋼筋混凝土C30；衡重式邊墻，在 設防烈度 為 8 度及9 度 地震區(qū)采用 混凝土 C25 當 設防烈度 為 8 度和 9 度 時，在洞門端墻與襯砌環(huán)框間，端墻與洞口擋土墻或翼墻連接處應整體灌注或在其連接縫處加設短鋼筋等抗震措施，對耳墻式明洞的耳墻與拱部結構間的空隙，宜采用漿砌片石或混凝土回填密實。 地震區(qū)棚式明洞 ， 應采取 防止落梁的 措施 ， 設防烈度 為 8 度和 9 度時，不宜采用懸臂式棚洞。 對淺埋、偏壓以及位于斷層破碎帶等不良地質(zhì)地段的隧道，其襯砌背后應做壓漿處理。 鐵路工程抗震設計規(guī)范（修訂） 報批 稿 37 附錄 A 不同巖土的平均剪切波速值 不同巖土的平均 剪切波速， 可按 表 。 表 A.. 不同巖土的平均剪切波速值 巖 土 名 稱 巖土性質(zhì)或基本承載力 σ 0(kPa)值 剪 切 波 速 Vsm(m/s)值 填 土 100～ 200 淤泥、淤泥質(zhì)土或軟土 σ 0＜ 100 90～ 140 黏 土、 粉 質(zhì)黏 土 100≤σ 0≤ 400 120～ 400 粉質(zhì)黏土、粉土 100≤σ 0≤ 400 100～ 380 黃土、黃土質(zhì)土 130～ 300 粉砂、細砂 稍松 100～ 130 中等密實 130～ 200 中砂、粗砂 稍松 110～ 160 中等密實 160～ 250 粗砂、礫砂 200～ 350 礫石土、卵石土、碎石土 松散 200～ 300 中等密實 300～ 400 密實 ＞ 400 巖 石 弱 風化 500～ 1000 未風化、 微 風化 ＞ 1000 注： 本表系深度 10m 以內(nèi)的值，深度大于 10m時，應適當加大； 根據(jù)土層深度、標貫擊數(shù)、平均粒徑、孔隙比、液性指數(shù)等綜合分析選擇表中所列的剪切波速值； 黏 土、 粉 質(zhì)黏 土、 粉土 可按σ 0內(nèi)插取值。 鐵路工程抗震設計規(guī)范（修訂） 報批 稿 38 附錄 B 液化土的判定方法 標準貫入試驗法 當實測標準貫入錘擊數(shù) N 值小于 液化臨界標準貫入錘擊數(shù) Ncr時，應判為液化土。 Ncr 值應按下列公式計算： Ncr=N0α 1α 2α 3α 4 （ ） 式中 N0— 當 ds 為 3m， du 為 2m，α 4為 1 時土層的液化臨界標準貫入錘擊數(shù)，應按表 取值。 表 臨界錘擊數(shù) N0值 設計地震分區(qū) 一區(qū) 6 8 10 13 16 二區(qū)、三區(qū) 8 10 12 15 18 α 1— 地下水埋深 dw(m)修正系數(shù)，應按下式計算： α 1=(dw2) () 當?shù)孛娉Ｄ暧兴遗c地下水有水力聯(lián)系時， dw 為零； α 2— 標準貫入試驗點的深度 ds(m)修正系數(shù)，應按下式計算： α 2=+ () α 3— 上覆非液化土層厚度 du(m)修正系數(shù)，應按下式計算： α 3=(du2) () 對于深基礎取 α 3為 1； α 4— 黏 粒重量百分比 Pc 修正系數(shù)，應按下式計算： ??? () 也可按表 取值。 表 Pc修正系數(shù) α 4值 土 性 砂 土 粉 土 塑性指數(shù) IP≤ 7 塑性指數(shù) 7＜ IP≤ 10 α 4值 鐵路工程抗震設計規(guī)范（修訂） 報批 稿 39 單橋頭靜力觸探試驗法 當實測的計算貫入阻力 Psca 值小于液化臨界貫入阻力 Ps′值時，應判為液化土。 1 Ps′值應按下列公式計算： Ps′ =Psoα 1α 2 () 式中 Pso— 當 dw 為 2m， du 為 2m 時，砂土的液化臨界貫入阻力Pso(MPa)值應按表 取值。 表 臨界貫入阻力 Pso值 Ag Pso(MPa) 5 6 13 18 2 Psca 的確定應符合下列規(guī)定： 1） 砂層厚度大于 1m 時，應 取該層貫入阻力 Ps 的平均值作為該層的 Psca值。當砂層厚度大于 1m，且上、下層為貫入阻力 Ps 值較小的土層時，應取較大值作為該層的 Psca 值。 2） 砂層厚度較大，力學性質(zhì)和 Ps 值可明顯分層時，應分別計算分層的平均 Psca 值。 鐵路工程抗震設計規(guī)范（修訂） 報批 稿 40 附錄 C 液化土力學指標的折減系數(shù) 液化土的彈性抗力、摩擦力和摩擦角、抗剪強度等力學指標的折減系數(shù)，應符合表 的規(guī)定。 表 液化土力學指標折減系數(shù)ψ 1值 ds ψ 1 Fi ds(m) ds≤ 10 10＜ ds≤ 20 Fi≤ 0 ＜ Fi≤ ＜ Fi≤ 注： 表中 ds 為 標準貫入、靜力觸探試驗點的深度 ； Fi為抗液化指數(shù)。 液化土的抗液化指數(shù) Fi值，應按下列公式計算： 1 采用標準貫入試驗時， /i crF N N? （ ） 2 采用靜力觸探試驗時， sPPscaFi ?? / （ ） 鐵路工程抗震設計規(guī)范（修訂） 報批 稿 41 附錄 D 梁 式橋橋墩自振特性的計算 簡支梁橋的一般方法 巖石、非巖石地基梁式橋橋墩的自振特性，應按下列