【導讀】近當年國民生產(chǎn)總值的2%。而這些鍋爐中,大部分沒有安裝脫硫設備,致使許多地區(qū)酸雨頻頻發(fā)生,嚴重危害了工。農(nóng)業(yè)生產(chǎn)和人體健康。因此,煙氣脫硫是當前環(huán)境保護的一項重要工作。目前,國內(nèi)外成熟的脫除工。在我國目前的經(jīng)濟狀況下,這對于絕大多數(shù)企業(yè)。來說都是難以承受的。我國大氣污染嚴重，污染廢氣排放總量處于較高水平。在“八五”、“九五”期間，國家辟出?？铋_展全球氣候變化預測、影響和對策研。近年來，我國環(huán)境監(jiān)測能力有了很大提高，初步形成了具有中國特?！熬盼濉逼陂g全國主要污染物排放總量控制計劃基本完成。比“八五”末期分別下降了10～15%。重點區(qū)域的污染治理也取得了階段性成果?！皟煽貐^(qū)”二氧化硫排放總量降低，酸雨范圍和頻。率得到控制，保持穩(wěn)定。“兩控區(qū)”內(nèi)175個地市和電力、煤炭等行業(yè)編制了二氧化硫污染防治規(guī)劃。年削減二氧化硫排放量近80萬噸，93個城市二氧化硫的濃度達到國家環(huán)境質(zhì)量標準。標準狀態(tài)下煙塵濃度排放標準：≤200mg/m3；

　　

【正文】 向作用下旋轉(zhuǎn)上升。逐板下流的液體在塔板上被煙氣噴成霧滴狀，使氣液間有很大的接觸面積。液滴在氣流的帶動下旋轉(zhuǎn)，產(chǎn)生的離心力強化氣液間的接觸，最后被甩到塔壁上，沿壁下流，經(jīng)過溢流裝置流到下一層塔板上，再次被氣流霧化而進行氣液接觸。由于塔內(nèi)提供了良好的氣液接觸條件，氣體中的 SO2 等酸性氣體被堿性液體吸收的效果好；旋流板塔同時具有很好的除塵性能，氣體中的塵粒在旋流塔板上被水霧粘附，并受離心力作用甩到塔壁而除去，從而具有較高的除 塵除霧效率。 來自 鍋爐的含塵煙氣首先 切向 進入 塔底段，呈螺旋形 上升到 旋流板 ,從 旋流板 葉片間的開孔高穿過，將經(jīng)特殊給液裝置分配到各葉片上的洗滌溶液霧化，霧化后的洗滌溶液獲得較高比表面積，并與廢氣接觸完成 脫硫 除塵。 4） 脫硫除塵工藝設計 （ 1） 主要設計參數(shù) 主要設計參數(shù) : 處理煙氣量 47951 m3/h。 煙氣溫度 150～ 160℃ 。 脫硫除塵塔入口煙溫 150～ 160℃ 。脫硫除塵塔出口煙溫 55 ℃ 。 脫硫塔入口煙氣 SO2 濃度 4082mg/m3 (計算值 )。 脫硫效率 % (設計值 )。 脫硫劑氧化鎂 粉 200 目 , 純度 %。 液氣比 2～ 3 L/m3。 脫硫劑耗量 23 kg/h (max)。 脫硫劑漿液濃度 % 。 除塵效率 86% (設計值 )。 （ 2） 脫硫除塵工藝設計說明 煙氣脫硫除塵工藝可分為脫硫劑配制系統(tǒng)、煙氣脫硫除塵系統(tǒng)和循環(huán)水系統(tǒng)三大部分。鍋爐煙氣從煙道切向進入主塔底部 , 在塔內(nèi)螺旋上升中與沿塔下流的脫硫液接觸 , 進行脫硫除塵 , 經(jīng)脫水板除霧后 , 由引風機抽出排空。脫硫液從旋流板塔上部進入 , 在旋流板上被氣流吹散 , 進行氣液兩相的接觸 , 完成脫硫除塵后從塔底流出 , 通過明渠流到綜合循環(huán)池。 （ 3） 脫硫劑制備系統(tǒng)工藝流程設計說明 脫硫劑 MgO 乳液的制備系統(tǒng)主要由螺旋給料機、乳液貯槽、攪拌機、乳液泵等組成。 （ 4） 脫硫除塵工藝設備設計說明 ① 旋流板塔 ： 脫硫除塵塔 (旋流板塔 ) 塔體采用麻石砌筑 , 主塔平臺、支架、梯子等為 碳鋼 ,塔內(nèi)件包括噴頭、旋流板、脫水器、檢修孔、支架、接管 , 這些物件均采用 316 L 不銹鋼材質(zhì) , 以確保整套裝置的使用壽命。設備外徑為 2 540 mm (塔壁厚 220 mm), 高度為 17 000 mm。 ② 除霧器 （ 5） 廢水處理系統(tǒng) 脫硫廢水產(chǎn)生量較小 , pH 在 6～ 7 之間 , 主要含 SO3, MgSO4 和固體懸浮物等 ,將其匯入工廠沉淀池 中經(jīng)過曝氣處理， 上層清液再進入循環(huán)池。 （ 6） 煙氣排放分析 經(jīng)濕法脫硫洗滌凈化后的冷煙氣經(jīng)脫水器脫水后 , 溫度降至露點以下 , 通常為 50～60 ℃ , 所含水蒸氣已近飽和 , 極易結(jié)露 , 對后續(xù)煙道腐蝕性較大 , 采用蒸汽再熱器提高煙氣擴散溫度 (≥80 ℃ )后經(jīng)煙囪排放。通過對鍋爐煙氣污染物凈化 , 最終排放煙氣中污染物濃度預計為 : SO2≤500mg/m3，煙塵 ≤100mg/m3。 .風機 和泵的選用 及節(jié)能設備 通風機選用 G47311No11D 型 （ 轉(zhuǎn)速 (r/min)： 730） 2 個 引風機選用 Y47311No12D 型 （ 轉(zhuǎn)速 (r/min)： 960） 1 個 水泵 5 個 乳液水泵 1 個 熱交換器 1 個 投資估算和經(jīng)濟分析 1) 工程主要費用 :？？ 萬元。 2) 效益 : 環(huán)境效益 , 每 年 減少煙塵排放 , SO2 排放 t，按照 SO2 排污收費 /kg計，投運前應繳納 SO2排污費為 /年，投運后應繳納 SO2排污費為 萬元 /年。 結(jié) 果綜合評價 方案的優(yōu)勢 1. 最終排放煙氣中污染物濃度預計為 : SO2≤500mg/m3，煙塵 ≤100mg/m3。 不 僅低于排放標準，而且在以后 10 年內(nèi)排 放標準再嚴格也有適用。 ，除去大部分粗粉塵，對后面的二級除塵起了很大的作用。除塵效果更好， 對二級除塵器的損害，有 很好的保護，從而降低對儀器的維修費用，提高儀器的使用壽命。 3. 經(jīng)過二級除塵， 設計 總除塵效率達到 96﹪ ， 降低壓損，減少 對濾袋、除塵儀器都有不利的影響，降低儀器的操作要求和運行耗能。 為企業(yè)創(chuàng)造更多的收益。 ，除塵效率可以達到 97﹪ 以上 ，已達到煙塵排放標準（≦200mg/m3） ， 再經(jīng)過后面的 旋流板塔氧化鎂濕法脫硫工藝 ，預計可以達到 99﹪，使用本方案 煙塵排放不會超標。 5. 旋流板塔氧化鎂濕法脫硫工藝 1) 旋流板塔氧化鎂濕法脫硫工藝通過工程實例證明 , 其系統(tǒng)運行可靠性高 , 除塵脫硫效率高 ,完全達到了國家環(huán)保標準 , 在技術(shù)上是完全可靠的。 2) 旋流板塔氧化鎂濕法脫硫技術(shù)投資少 ,占地面積小 , 運行費用低 , 非常適合我國的國情。 3) 旋流板塔氧化鎂濕法脫硫技術(shù)不但在技術(shù)和經(jīng)濟上是可行的 , 而且經(jīng)濟效益和社會效益都非常顯著。 方案的 可持型 ， 設計 總除塵效率達到 96﹪ ， 降低壓損，減少 對濾袋、除塵儀器都有不利的影 響，降低儀器的操作要求和運行耗能。 同時也為以后的排放標準更為嚴格留了很 大 的空間。 2. 除塵系統(tǒng)過于復雜龐大，總體站的面積大，維護維修量大，一次性投資大， 又加上投資的周轉(zhuǎn)回報慢， 對一般中小型的生產(chǎn)單位難于承受。 ，在傳統(tǒng) 上大多是采用拋棄法，現(xiàn)在這方面的市場有待開發(fā) ，根據(jù)本 地區(qū)盛產(chǎn) 甘蔗、 香蕉，可以在作肥料 這方面開發(fā) 。 ， 現(xiàn)在 不 用二級除塵，而是只經(jīng)過一級初處理后 （使用旋風除塵器，提高風速 ，使除塵效率達到 85﹪ ） ， 直接進入脫硫工藝，加強 旋流板塔氧化鎂濕法 脫硫 的除塵效率， 使除塵脫硫都可以達標，產(chǎn)物可以直接作肥料 。這樣可以省去本方案中的二級處理的投資費用，減少儀器的維護維修費用，也降低能耗。從而達到既可以達標排放，又可以節(jié)省成本，提高企業(yè)的盈利。 1）一級初處理使用旋風除塵器，使用大功率風機，提高入口風速，使除塵效率達到 85﹪。 2）在氣體進 旋流板塔 前，加個文丘里 管 ，使切入速度加大，氣體分散，使氣液更充分接觸 。 除 霧 器循 環(huán) 池給 水 系 統(tǒng)配 劑 槽旋 風 除 塵 器灰 斗煙 囪熱交換器曝 氣 池出 渣袋 式 除 塵器1234567891 01 1煙 氣 凈 化 系 統(tǒng) 圖M鍋 爐1 2 — 通 風 機 G 4 7 3 1 1 N o 1 1 D 3 — 煙 氣 管 道 閥 門 4 — 旋 流 板 塔 脫 硫 吸 收 器 5 — 引 風 機 Y 4 7 3 1 1 N o 1 2 D6 7 — 循 環(huán) 水 泵 8 1 0 — 供 水 水 泵 9 — 乳 液 水 泵 1 1 — 攪 拌 機 0 . 5 5 k W 一、煙氣量的計算： 0V －理論空氣需求量（ Nm3/Kg 或 Nm3/Nm3（氣體燃料））； arQ? －收到基低位發(fā)熱量（ kJ/kg 或 kJ/Nm3（氣體燃料））； dafV －干燥無灰基揮發(fā)分（％）； VY－煙氣量（ Nm3/Kg 或 Nm3/Nm3（氣體燃料））； ? －過剩空氣系數(shù) , ? = ?? ??0 。 理論空氣需求量 dafV 15％的煙煤： arn e t0 ??? ?V dafV 15％的貧煤及無煙煤： arn et0 ?? ?V 劣質(zhì)煤 arQ? 12560kJ/kg： arn et0 ?? ?V 液體燃料： 21 0 0 arn et0 ??? ?V 氣體燃料， arQ? 10468kJ/Nm3： arn et0 ???V 氣體燃料， arQ? 14655kJ/Nm3： 0 0 0Q2 6 arn e t0 ??? ?V 實際煙氣量的計算 （ 1）固體燃料 無煙煤、煙煤及貧煤： 0arn e tY )1(0 1 6 1 8 71 . 0 4 QV V???? α＝ arQ? 12560kJ/kg 的劣質(zhì)煤： 0arn e tY )1(0 1 6 1 8 71 . 0 4 QV V???? α＝ （ 2）液體燃料： 0arn e tY )1( . 1 QV V??? α＝ （ 3）氣體燃料： arQ? 10468kJ/Nm3時： 0arn e tY )1(0 1 6 1 8 70 . 7 2 5 QV V???? α＝ arQ? 14655kJ/Nm3時： 0arn e tY )1(0 1 6 1 8 71 . 1 4 QV V???? α＝ 爐膛過?？諝庀禂?shù) 0? 表 燃燒方式 煙煤 無煙煤 重油 煤氣 鏈條爐 ～ ～ 煤粉爐 ～ ～ 沸騰爐 ～ 漏風系 數(shù) ?? 表 漏風 部位 爐膛 對流 管束 過熱器 省煤器 空氣 預熱器 除塵器 鋼煙道 （每 10m） 鋼煙道 （每 10m） ?? 煙氣總量： yVBV ?? V－煙氣總量， m3/h或 m3/a； B－燃料耗量， kg/h、 m3/h、 kg/a、 m3/a。 SO2的計算： 3264100SM arSO 2 ?BC＝ 式中： 2SOM－二氧化硫的產(chǎn)生量（ t/h）； B－燃料消耗量（ t/h）； C－含硫燃料燃燒后生產(chǎn)的 SO2份額，一般取 ； arS －燃料收到基含硫量（％）； 64－ SO2相對分子質(zhì)量； 32－ S相對分子質(zhì)量。 SO2的產(chǎn)生濃度（ mg/m3）： YSO2SO VMC2＝ 煙塵的計算 fhaqB ???????? ??? ? 1 0 08 1 0 Q1 0 0AM 4arn e tarAi ＝ 式中： AiM －煙塵的產(chǎn)生量（ t/h）； arA －燃料收到基含灰分（％）； 4q －機械未完全燃燒熱損失（％）； fha －排煙帶出的飛灰份額。 機械不完全燃燒熱損失值參考表 爐型 4q （％） 備注 煤粉爐 3～ 6 鏈條爐 5～ 10 無煙煤取 7％～ 14％ 拋煤機鏈條爐 6～ 8 往復爐（振動爐排） 10～ 14 拋煤機爐（固定爐排） 6～ 10 沸騰爐 15～ 25 石煤、矸石取 20％～ 30％ 飛灰分額取值表 鍋爐型式 固態(tài)排渣爐 液態(tài)排渣爐 旋風爐 立式 臥式 飛灰分額 90％ 60％ 40％～ 45％ 15％～ 30％ 煙塵的產(chǎn)生濃度（ mg/m3）： YAiAi VMC ＝