【正文】 模型（ W3），更好地在這一 處 的原始 Usui 剖面測量磨損工具提示。在這種情況下，與測量差距 很大 ，但是，仍然可觀。模擬磨損配置使用擴散模型（ W5）是完全不同的一對 刀 具 在 接口 的 磨損速度。另外，在這種情況下最大的模擬深度從刀尖位置 最 遠 處 測量。 后刀面磨損的模擬配置使用 Usui 的方程式（ W1） 降低 了附近的刀尖磨損，見圖 .8。降低磨損方程（ W2 的溫度依賴性參數 B）的變化在側翼 表示該 配置，而只有輕微的變化可以看出在側面 的刀 具 磨損 。添加振動期（ W3）在模擬 中有 顯著的變化。相反， Usui 模型具有指數依賴度（ W4）修改與實測剖面吻合。該擴散模型（ W5）顯示 與 一個測量相比，差距很大，特別是在后刀面磨損的長度。 本節(jié)中的 Usui 方程式（ W1）用于整個 系統(tǒng) ，模擬文件使用不同的摩擦與實測剖面模型進行比較。 模擬使用庫侖摩擦磨損模型（ F1）的預測，最高位置 從 前刀面 最遠處 開始。此外，在 與 刀尖磨損大大 減少 的測量相比磨損狀況，見圖 .9。 同樣的趨勢是觀察到使用剪切摩擦模型（ F2）。事實上，這種模式 的最大 痕跡 發(fā)現有些磨損遠離工具 表面 ，而在刀尖磨損關聯(lián)稍好的測量。 湘潭大學興湘學院 25 用降低摩擦系數調整在該地區(qū)的摩擦模型最接近的工具（ F3），但預計的深度在所測量定位給予適當的位置，同時也具有相同的一般形狀的測量概況。如 各 位置的摩擦系數 有 一些分歧 或 改變。但是，兩者的區(qū)別是模擬和測量了作為測量兩者之間的磨損譜差異整個剖面相同的幅度。 考慮到在側翼面對穿，用庫侖摩擦力的模擬（ F1）低估了附近的刀尖磨損量，見圖9。然而，無論是剪切摩擦模型（ F2）和減少摩擦與周圍的 環(huán)境 （ F3）摩擦系數調整后的模型顯示在側翼面 對穿剖面測量吻合。雖然，剪切摩擦模型預測 存在 過大的后刀面磨損，違反了調整的摩擦模型 但 顯示的后刀面磨損帶長度一致。 ，相對速度和接觸壓力 在本節(jié)中，預測溫度，相對速度和接觸壓力摩擦模型，采用不同的初始幾何工具介紹，與有關的工具和溫度固定條件（見圖 .5），通過它的摩擦模型影響磨損率。 工具和材料的相對速度 在 工作中可以看到 10 個不同的摩擦模型。對于這兩種庫侖模型（ F1）和剪切摩擦模型（ F2）與不斷的摩擦系數，一個地方可以觀察到的速度是零或接近零。雖然在這部分材料的接觸帶是 相對固定的 工作 ，芯片仍然是 振動的 。是由內部材料摩擦（可塑性被比之間的芯片和工具摩擦低）剖面的速度將因此而在零 件 之間的工具和芯片接觸，逐步增加約 40 毫米的芯片，然后進入穩(wěn)定，這現象是由德索爾武和Shaw [28]提出。摩擦系數越大，越大 越 平穩(wěn)，非移動的材料和摩擦系數之間的模擬與量測進給力 與 良好的相關性必要的接觸長度。然而，通過使用減少摩擦系數，在急劇變化的速度剖面停滯 區(qū)域 （從 到 毫米圖 .10）。 作者預測，在 各 工件可以看到工具在低溫沖擊摩擦模型。最高溫度為觀察使用庫侖摩擦力模型 （ F1）的，而正在使用中觀察到的工具提示區(qū)（ F3）減少摩擦 1 庫侖模型的最低 量 。在溫度預測模型之間的差異小于大約 40，與剪切模型（ F2）預測兩個之間的溫度。摩擦與庫侖常數比與減少摩擦（ F3 模型（ F1）的較高溫度的預測）可能有悖常理，如接觸摩擦產生的熱量較低。然而，熱由塑性變形而產生的相應提高，因為相對運動是由材料變形，除了這個物質 存 在這個區(qū)域的時間較長，因此傳輸的距離所產生的熱量較少 于 此區(qū)域。約 150 多在接觸長度和溫度廓線的形狀，所有型號的溫度不相差很 多 。但是，更 主要 的是，溫度小于 25 超過約四分之三的接觸帶， 從 0 到約 有所不同 。 圖 .12 顯示，接觸應力是在刀尖最高 處 ，而且最大接觸應力是非常高的 .平均為 2 以上。此外，位于前刀面接觸應力穩(wěn)定在兩個高 處 ，一高，接近工具 高處 ，一低，進一步上升的前刀面。接觸壓力 與 所有不同的摩擦模型類似，即使接觸 長度有 一些不同。 湘潭大學興湘學院 26 在 本節(jié)中，模擬切削力，切屑厚度和接觸長度進行了比較與測量，見表 4。該進給力用于校準芯片的形成模式。切削力，該芯片的厚度和接觸長度被驗證顯示偏差小于5％。 可以看出，測量磨損量是 可以 使用庫 侖摩擦力（ F1）的，無論哪個磨損模型的使用。最大的差異在使用 Usui 的磨損模型（ W1）被發(fā)現在周圍的工具提示 0 至 100 毫米，如圖 .8。模擬磨損配置文件可以有所改變 ， 用其他磨損模型，但它似乎是不可能實現 測量 最大深度的，通過采用類似 Usui 模型（ W2， W4 和 W5 號）磨損模型模擬顯示。這可以理解研究的相對速度圖（圖 10）。該圖表明，與傳統(tǒng)的模擬，常系數，摩擦模型（ F1 和 F2）預測最高的地方深度測量，發(fā)現 處于 零速度 ， 這將無助于改變溫度或壓力。 11 和 12 顯示磨損面積恒定 時 溫度變化小于 25。因此，它仍然是太高，和 刀口 形狀的測量是有點不同。應用一個擴散磨損模型（ W3）， 比 完全無視速度效果的最大深度位置稍微好一點的預測，但仍然過高，該火山口形狀的測量有很大的不同。 以前， 這是不足以改善定性和定量的預測磨損磨損剖面模型，相反，它是要提高對影響磨損變量模擬的準確性。在這三個地方的磨損模型，溫度和壓力分布變量沿前刀面似乎無法提供足夠的影響模型，通過實際觀察到的磨損形態(tài)的變化。相對速度是由摩擦產生深遠的影響。這似乎可以合理地假設庫侖摩擦力分解為材料的屈服極限的方法的有效性。與實測剖面磨損非常好，其后通過增加合理的物理假設，摩擦系數 非常高是在刀尖在接觸壓力非常高 時 達到（ F3 附近較低）。請注意，形成良好的實驗芯片協(xié)議（見附表 4）。顯然，摩擦與模型在摩擦參數的變化對特定區(qū)域 F3 是相當武斷的，并應在理論和實驗 中 改進 ， 成立具有相似特征的模型，即 用 高接觸壓力的上限壓力取代摩擦。 7 結論 刀具磨損的有限元模型，可以預測在硬質合金刀具加工鎳基合金的磨損幾何數量已經研制成功。為了實現這一目標，不同的磨損和摩擦模型已經就其對磨損影響的工藝參數，如溫度，相對 速度 ，速度的影響進行調查。這是一個由摩擦模型 對 相對速度 的 影響對磨損狀況產生重大影響的模擬， 得到 結 論。用較低的面積系數與周圍的工具 和 Usui 的經驗提出的摩擦磨損方程一起描述出良好的實驗 章程 。 鳴謝 這項研究是由 NFSM（全國研究生院材料科學支持），抗汞（制造工程研究領域）和沃爾沃宇航公司。 湘潭大學興湘學院 27 參考資料 [1] . 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