【正文】 極易造成操作上來不及調(diào)整，而危及工藝及機組安全。若 為維持操作穩(wěn)定和機組運行安全， K202一段防喘振閥 須留出較大的安全裕度，這 又 增加了 K202 的 運行能耗 。 因此建議對裝置現(xiàn)有的 A20 A20 A203 進(jìn)行適當(dāng)改造， 如 在空冷頂部加裝 百葉窗 或 安裝空冷電機調(diào)速 裝置 ， 使其能 對冷后溫度進(jìn)行微調(diào) 。改造 后不僅 有利于重整反應(yīng)系統(tǒng)及兩臺離心壓縮機組操作的穩(wěn)定性 ，也可根據(jù)情況適當(dāng)降低壓縮機組汽耗。 另外本裝置 地處 青島 ，經(jīng)常會有雷雨 大 風(fēng) 天氣 ， 當(dāng)出現(xiàn)這種惡劣天氣時，冷后溫度會快速大幅下降， 需要及時的停空冷電機，否則 極易造成 K202 進(jìn)入喘振區(qū) 使防喘閥全開， 導(dǎo)致 氫管網(wǎng)壓力迅速下降 引起 后續(xù)用氫裝置停工。 考慮到需及時?？绽潆姍C及外操的 安全，建議將停空冷 電機操作柱 設(shè)置在地面或做在 室內(nèi) DCS 上， 以保證 出現(xiàn)這種情況時， 操作人員 能夠及時安全 的?？绽?電機 。 做好管線、 設(shè)備保溫工作 依據(jù) 流體的 熱力學(xué)原理可知 【 3】 ，流體機械對 流體 的壓縮過程 消耗的軸功 ，等溫過程最小，絕熱過程最大 。離心機組因結(jié)構(gòu)的約束，一般不對壓縮機內(nèi)部的壓縮氣體進(jìn)行冷卻。流體經(jīng)產(chǎn)功或耗功裝置時消耗的軸功，等溫過程最大，絕熱過程最小。 由此可知，氣體在管線、非換熱設(shè)備內(nèi)流動時，絕熱過程損失的能量最小，因此 若氣體溫度與環(huán)境溫度差別越大時，氣體 至用戶之間 管線和設(shè)備的保溫工作 對降 低壓縮機 能耗 越重要 。 對本裝置而言，主要是做好重整循環(huán)氫、置換氫及再生部分用氫 系統(tǒng) 的保溫工作。 降低系統(tǒng)摩擦損耗 實際氣體的粘度都不為 零，故其均有摩擦損失。 如前所述的范寧摩擦方程 ⊿ Pf=B Qv2可知，可通過降低 B 和 Qv值降低系統(tǒng)摩擦損耗。B 為流體性質(zhì)（如密度、粘度等）及流體流經(jīng)的相應(yīng)管路、設(shè)備性質(zhì)（如表面粗糙度、形狀等）的函數(shù)。流體密度、粘度越小， B 值越小 。另外 Qv與流體標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下流量成正比， 這與前述降低空冷冷后溫度 和降低壓縮機排量來 降低壓縮機理論軸功 所得結(jié)果一致。 系統(tǒng)管線、設(shè)備的大小、形狀、表面粗糙度及其內(nèi)部附件的性質(zhì)對 B 值影響也很大。UOP 在設(shè)計中 采用四合一徑向反應(yīng)器、焊板式低壓降的進(jìn)料換熱器、U 型加熱爐管 、文丘里流量計、管路系統(tǒng)不 設(shè)置閥門（ HV20601 除外）和 增加加熱爐和空冷器的并聯(lián)回路來 降低 B 值 ，實際運行中應(yīng)注意各設(shè)備的壓降情況 。 用氫流程優(yōu)化 在滿足工藝要求的情況下，盡量 減小各氫 氣用戶所需的氫氣壓力及 增加 其尾氣壓力 也是降低能耗的有效途徑。通過表 3考察壓縮機出口的各部分用氫參數(shù)情況可知 ， 裝置再生部分用氫均來自 K202二段出口，其尾氫返回 D201，過程的壓 差 很大?？紤] 到再生部分用氫最高壓力為閉鎖料斗 的 緩沖區(qū) ，約為 ，若能采用 D203頂部 氫氣體作為氣源，則可降低過程能耗 。 另外還原尾氣的壓力約為，如果 改入 K201二段入口或 適當(dāng)提高其壓力使其能改入 A202進(jìn)入 K202一 段 入口的話，則過程的壓差也能減少很多，從而減少過程能耗。 因為還原部分用氫均來自裝置 K20 K202壓縮機壓縮而來，節(jié)省的能耗可根據(jù)壓縮機的理論軸功粗略計算。根據(jù)裝置的實際運行工況，令入口溫度 Ts為 300K，多方指數(shù) m為 ，聯(lián)立式 2，依據(jù)表 3中的氣量數(shù)據(jù)，可計算出若將還原尾氣改入 A202后，可節(jié)省 K201能耗360KW左右 ；還原尾氣改入 K201二段入口后，可減少 K201能耗 160KW左右 。若將再生部分的氣源由 D203頂抽出，則可減少 K202能耗 400 KW左右。由此推論，若兩種措施都采用的話，可節(jié)省兩臺壓縮機組能耗760 KW或 560KW左右 。 需注意的是， 由前所述， K202的理論能耗存在最小值，當(dāng)產(chǎn)氫量低于 75000Nm3/h時，將再生部分的氣源由 D203頂抽出節(jié)省的軸功又消耗在二段防喘振閥上 ，故 僅當(dāng)產(chǎn)氫量大于 75000Nm3/h時，才可能節(jié)能， 產(chǎn)氫量越大，節(jié)能效果越顯著；當(dāng)產(chǎn)氫量大于 80260 Nm3/h時，節(jié)能效果最顯著，所以應(yīng)根據(jù)產(chǎn)氫量決定是否使用該流程。另外 的氫氣壓力是否能滿足再生部分的動力要求 還需重新核算 。 此 外 D203出口氫純度及組成能否滿足再生部分要求尚需咨詢 UOP， 若達(dá)不到要求，可考慮增加氫提純系統(tǒng)滿足要求，其經(jīng)濟(jì)性和可行性也需核算 。如果能滿足要求，建議在 D203頂至安全閥手閥前管線加線至 D204頂產(chǎn)氫至裝置用戶閥組處，使其能代替先前的重整產(chǎn)氫作為再生部分用氫氣源。還原尾氫至 A202的流程已有，現(xiàn)仍未投用?？煽紤]投用 。因 還原尾氫壓力不足，可適當(dāng)提高一段還原氫與一反入口的壓差設(shè)定值，但應(yīng)保證不能高至影響還原段催化劑的下移，另外還應(yīng)保證不能使還原段催化劑流化造成磨損，具體操作也應(yīng)咨詢 UOP。 如果 UOP回復(fù)的壓差設(shè)定值不能滿足動力要求，則考慮添加還原尾氫至 K201二段入口的流程。 4． 結(jié)論 （ 1）、通過對裝置 離心壓縮機組 運行過程參數(shù) 及能耗進(jìn)行分析 ， 提出減小 K202一段和二段防喘閥開度、降低壓縮機各入口空冷冷后溫度、加強部分管線保溫、降低系統(tǒng)壓降、用氫流程優(yōu)化 5條節(jié)能優(yōu)化 途徑。 （ 2） 、過程參數(shù)及能耗分析結(jié)果應(yīng)依據(jù)實際工況進(jìn)行必要的修正。 （ 3）、 依據(jù)本裝置目前的實際情況，提出對空冷 A20 A20 A203頂部安裝百葉窗或風(fēng)機安裝調(diào)速系統(tǒng)及使用 D203 頂 氣 作為裝置再生部分氫源 這兩條 建議。 參考文 獻(xiàn)： 【 1】 孟劍 .重整 單元轉(zhuǎn)動設(shè)備（專用部分）試運方案 . 青島 . 2022 【 2】 青島大煉油工程 150萬噸 /年連續(xù)重整裝置 PID圖冊 . 2022 【 3】 朱自強，徐訊 . 化工熱力學(xué)（第二版） . 化學(xué)工業(yè)出版社 . 北京 . 1991 附 圖 1： 附圖 2：