【導讀】空送電線路桿塔結構設計技術規(guī)定》SDGJ94—1990的修訂。桿塔設計可參照采用。修訂中納入了以往工作實踐中的成功經驗。技術規(guī)定基本銜接的條件下，與國內的其他有關土建標準相協(xié)調。對SDGJ94—1990技術規(guī)定的部分條文作了刪改，增加了部分新條文。本規(guī)定發(fā)布之日起代替SDGJ94—1990。本規(guī)定由電力行業(yè)電力規(guī)劃設計標準化技術委員會提出并歸口。西北電力設計院、中南電力設計院。唐國安、吳驍、郭躍明、梁政平、秦益芬。時，所示版本均為有效。所有標準都會被修訂，使用本規(guī)定的各方應探討使用下列標準最新。桿塔結構設計的主要原則編制，作為該規(guī)程的補充。在規(guī)定的各種荷載組合作用下或各種變形或裂縫的限值條件下，滿足線路安。全運行的臨界狀態(tài)。設計鐵塔時，為適應各塔腿間的地形高差而設計成不同長度的塔腿。CG、CQi——永久荷載、可變荷載的荷載效應系數；Nbtmax——法蘭盤上受力最大的一個螺栓的拉力；SQ——導線及地線張力可變荷載的代表值效應；T——基礎作用上拔力；

　　

【正文】 An—— 構件凈截面面積， mm2。對多排螺栓連接的受拉構件，要考慮鋸齒形破壞情況。 f—— 鋼材的強度設計值， N／ mm2。 軸心受壓構件的穩(wěn)定計算： Ｎ ／ (? 178。 A)≤ mN178。 f () 式中： ? —— 鐵塔軸心受壓構件穩(wěn)定系數，按附錄 D 確定。如為格構式組合構件，則需根據附錄 D 表 D5 中公式算出換算長細比，再按表 D6～表 D11 確定。 A—— 構件毛截面面積， mm2。 mN—— 壓桿穩(wěn)定強度折減系數： 角鋼構件：根據翼緣板自由外伸寬度 b(圖 )與厚度 t之比計算確定： 圖 當bt bt f≤ ＝??? ???lim202時 mN＝ 當202 363f bt f＜ ≤時 m b tbtNlim1 .6 7 7 0 .6 7 7＝ － 178。 ／??? ??? () 鋼管構件：根據外徑 Do與壁厚 t 之比計算確定： 當 Dt fo ≤ 24100 時 mN＝ 當 24100 76130f Dt f＜ ≤o 時 ? ?m D t fN 6025＝ ＋ ／ 178。 () 式中： b—— 角鋼翼緣板自由外伸寬度， mm； t—— 角鋼肢厚、鋼管壁厚， mm； Do—— 鋼管外徑 ,mm。 受彎構件計算： MW MW m fxxyy M＋ ≤ 178。 () 式中： Mx、 My—— 繞 x 軸和 y 軸的彎矩設計值， N178。 mm； Wx、 Wy—— 對 x 軸和 y 軸的截面抵抗矩， mm3； mM—— 受彎構件穩(wěn)定強度折減系數： 角鋼構件： mM＝ 鋼管構件：根據外徑 Do與壁厚 t 之比計算確定： 當 Dt fo ≤ 76130 時 mM＝ 當 38060 76130f Dt f＜ ≤o 時 ? ?m D t fM 011410＝ ＋ ／ 178。 () 受壓同時受彎構件的局部穩(wěn)定可按下式計算： fWm MAmN ≤178。＋178。178。 MN? () 式中： M—— 彎矩設計值， N178。 mm； W—— 截面抵抗矩， mm3。 受拉同時受彎構件的強度按下式計算： Nm A Mm W f178。 177。 178。 ≤n M () 鋼管構件的起振臨界風速 Vcr,可根據鋼管構件的長細比和兩端連接情況由附錄 E 求得，一般不小于 15m／ s。 構件的計算長度： 1 主材計算長度按表 采用。 表 主材計算長度表 結構型式 計算長度 Lo 計算回轉半徑 r 主材最小軸 L ryo 主材平行軸 rx 主材 按最小軸布置簡圖 主材按平行軸布置簡圖 2 斜材計算長度按表 采用。 表 斜材計算長度表 序 號 圖 例 兩根斜材為 一拉一壓時 兩根斜材 同時受壓時 交于主材同一 點的相鄰斜 材為壓桿 Lo r Lo r Lo r 1 L2 ryo rx — — 2 rx rx — — 3 L2 rx — — — — 4 rx rx — — 5 rx rx — — 續(xù)表 序 號 圖 例 兩根斜材為 一拉一壓時 兩根斜材 同時受壓時 交于主材同 一點的相鄰 斜材為壓桿 Lo r Lo r Lo r 6 L1 ryo — — rx 7 L1 ryo — — — — 8 L1 ryo — — (α≥ ) rx 9 L1 ryo — — (α≥ ) (α≥ ) rx 注： 1 圖例 5 交叉斜材在交叉處均不斷開，圖例 3 交叉斜材可以斷開； 2 當兩根斜材同時受壓或交于主材同一點的相鄰斜材均為壓桿時，斜材選材容許長細比可取同輔助材； 3 對塔腿斜材，其計算長度應乘以 增大系數； 4 圖例 8 和 9 所示平連桿應視作受力構件與塔體同時計算，其中α為平連桿與斜材的剛度比： ?? ??I LI L4 333 43 式中： L L4—— 斜材、平連桿全長， mm； I I4—— 斜材、平連桿的平行軸慣性矩， mm4。 環(huán)形截面鋼筋混凝土電桿構件的計算 承載力計算： 1 軸心受拉構件的正截面受拉承載力，可按下式計算： N≤ f178。 As () 式中： N—— 軸心拉力設計值， N； As—— 縱向普通鋼筋截面面積， mm2； f—— 縱向普通鋼筋的抗拉強度設計值， N／ mm2； 2 軸心受壓構件的正截面受壓承載力，可按下式計算 ： N f A f A≤ 178。 ＋ ′178。? c c s( ) () 式中： N—— 軸心壓力設計值， N； f′ —— 縱向普通鋼筋的抗壓強度設計值， N／ mm2； A—— 混凝土截面面積， mm2； fc—— 混凝土抗壓強度設計值， N／ mm2； c—— 環(huán)形截面鋼筋混凝土電桿穩(wěn)定系數，按表 采用。 表 環(huán)形截面鋼 筋混凝土電桿穩(wěn)定系數 ?c 長細比 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 當縱向鋼筋的配筋率大于 3%時，混凝土截面面積 A 應扣除縱向鋼筋的截面積 As。 3 受彎構件的正截面受彎承載力，可按下列公式計算： M f A r r f A r≤ 178。 178。 ＋ 178。 ＋ 178。 178。 178。 ＋cm s s t( ) 1 2 2s in s in s in??? ?? ??? () ?＝ 178。178。 ＋ 178。f Af A f Ascm 5 () ? ?t 1 ＝ － () 此時，相對含筋率 ω 宜符合： ?＝ 178。 178。 ≤f Af Ascm .0 9 () 式中： M—— 彎矩設計值， N178。 mm； r r2—— 電桿的內、外半徑， mm； rs—— 縱向普通鋼筋所在圓的半徑， mm； fcm—— 混凝土彎曲抗壓強度設計值， N／ mm2； ? —— 受壓區(qū)混凝土截面面積與全截面面積的比值； ?t —— 受拉縱向鋼筋截面面積與全部縱向鋼筋截面面積的比值， 當 ?＞ ／2 3 時，取 ?t＝ 0 ； ω —— 相對含筋率。 4 偏心受拉構件的正截面受拉承載力，可按下列公式計算： NN eMu o≤ ＋11 () 式中： Nu—— 偏心受拉構件的正截面受拉承載力設計值， N； eo—— 軸向力作用點至截面中心的距離， mm。 5 環(huán)形截面鋼筋混凝土壓彎電桿拉線點以下任一截面的承載力，應滿足下式 要求： MLx178。 (x／ Lo) ＋ Mx＋ N178。 f≤ M () 式中： MLx—— 作用于拉線點以上的外力引起的端彎矩 (包括拉線偏心產生的彎矩 )，N178。 mm； Mx—— 拉線點以下作用于桿段上的外力在計算截面的彎矩， N178。 mm； f—— 計算截面處桿身總增大撓度 (mm)的代數和，按 條的規(guī)定計算。 6 計算截面 處桿身總增大撓度的代數和 f,可按下式計算： f＝ (f0＋ f1＋ f2＋ f3)η () 圖 撓度計算圖式 注：按壓彎構件或偏心受壓構件進行拉線點以下桿段的計算時，除按 條計算彎矩作用平面的承載力外，尚應按 條軸心受壓構件計算垂直于彎矩作用平面的承載力，此時不考慮彎矩的作用，但應考慮縱向彎曲的影響。 式中： f0—— 由制造、安裝引起的桿身初撓度， mm，如圖 (d)： f L xLo o o＝ 178。21000 sin ? () f1—— 桿身風壓產生的撓度， mm，如圖 (a)： f q xB L L x x1 2 324 2＝ 178。 － 178。 ＋( )o3 o () f2—— 端彎矩 MLx 產生的撓度， mm,如圖 (b)： f M L xB xL2 26 1＝ 178。 178。 178。 －Lx oo2??? ??? ()