【正文】 位與給水箱或除氧器入口處標(biāo)高差相應(yīng)壓力，取H2=50KPa； H3—— 附加壓力，取 H3=50KPa 則 H=Pcy+H1+H2+H3=0+30+50+50=130KPa 根據(jù) Q=179。/h， H=130KPa。選 2 臺 IS6540315 型單級離心泵，其中 1臺備用，泵的流量 15m179。/h，揚程 317KPa，電機功率 4KW. ㈡ 凝結(jié)水箱 按 30 分鐘鍋爐補給水和凝結(jié)水回收量計，其有效容積和給水箱相同，因此亦選一臺帶隔板的 R108（一）型開式方形水箱。 總有效面積 V=179。， =179。， 水箱尺寸為長 *寬 *高 =** ㈢ 地下室排水泵 估選一臺 IS5032160 型 離心泵，其流量為 179。/h，揚程為 80KPa，電機功率為 。 ㈣地下集水坑 尺寸 **。 蒸汽系統(tǒng)的確定及設(shè)備選擇計算。 系統(tǒng)的確定。 為使蒸汽管道系統(tǒng)便于運行管理，確定采取由每臺鍋爐引出的支蒸汽管都匯入同一蒸汽母管，母管再接入分汽缸，由分汽缸接到用戶的蒸汽系統(tǒng)。 設(shè)備選擇。 分汽缸：分汽缸直徑和長度的確定方法即應(yīng)先算出分汽缸上個接管管徑，分汽缸上主要接管管徑（即開孔孔徑）的計算結(jié)果見下表，該表中最大管徑為φ 159，由此確定分汽缸直徑為 DN=400mm，分汽缸的長度按 圖 42 所示 的尺寸確定。 圖 42 分汽缸尺寸示意圖 排污系統(tǒng)的確定及設(shè)備選擇計算 系統(tǒng)確定。 為充分利用排污水的熱能，在連續(xù)排污系統(tǒng)中設(shè)置了連續(xù)排污擴容器，連續(xù)排污經(jīng)擴容器降壓后產(chǎn)生的二次蒸汽可供食堂和浴室使用，擴容器排出的排污水還可進一步經(jīng)設(shè)在混合水箱的簡易盤管與水箱中水換熱，使其熱能進一步利用。由盤管排出的排污水再進入排污冷卻池被冷卻，然后排入下水道。 定期排污時間短，排污水量較少，熱利用經(jīng)濟意義不大，所以排污水直接排入冷卻池，被冷卻后再排入下水道。 為使鍋爐 的檢修安全，每臺鍋爐的排污管均單獨設(shè)置，另外為了便于爐水的取樣化驗，系統(tǒng)中設(shè)置了取樣冷卻器。 設(shè)備的選擇計算。 ①連續(xù)排污擴容求 連續(xù)排污擴容器的選擇需求得二次蒸汽量，二次蒸汽量用下式計算， 即 Dq = (Kg/h) 式中： Dps—— 連續(xù)排污水量， Kg/h，非采暖季排污水量最大， Dps =8*130270%=； i—— 鍋爐飽和水焓， i=； i1， i2—— 分別為擴容器工作壓力（ ）下飽和水飽和蒸汽的焓，i1=， i2=； η —— 排污管熱損失系數(shù)，取η =； x—— 二次蒸汽干度，一般取 x=； Dq = (Kg/h) ②擴容器的容積： V= （ m179。) 式中： k—— 容積裕量系數(shù)，一般取 k=； ν —— 二次蒸汽的比容， m179。/Kg， 壓力時ν =179。/Kg； Rv—— 擴容其中單位容積的蒸汽分離強度，一般為 4001000m179。/（ m179。*h） 取 Rv=500m179。/（ m179。*h）； V= =（ m179。) 根據(jù) V=179。，選 型擴容器 1 臺，其容積為 179。，工作壓力為。 ③排污冷卻池 擬設(shè)置一個混凝土冷卻池，水冷方式，其尺寸為 *2m* ④取樣冷卻器 為 保證爐水取樣化驗的安全，設(shè)置 3 臺φ 254 型取樣冷卻器，其承壓能力，介質(zhì)最高允許溫度 225℃。 ⑤簡易盤管 在不影響水箱有效容積使用的前提下，可根據(jù)水箱尺寸，現(xiàn)場制作。 汽水系統(tǒng)主要管徑的計算。 汽水系統(tǒng)中與設(shè)備直接連接的管道，其直徑采用設(shè)備接管孔徑，其他主要管徑計算采用下式，即： DN = （ mm） 式中： ND —— 管子計算直徑， mm； G —— 管子中流體的流量， t/h； v —— 管子中流體的比容， 3/m kg ，對于管子中的流體是蒸汽的情形， 查書 P436 中附表 42，飽和水與水蒸氣特性表，并將部分?jǐn)?shù)據(jù)制作成如下表表 44： 用線性插值函數(shù)插值處理，求得蒸汽的 v = 3/m kg ，對于管子中的流體是液態(tài)水的情形，取水的 v = 3/m kg ； ? —— 管子中流體的流速， m/s. 汽水系統(tǒng)主要管徑的計算結(jié)果見下表： 管徑名稱 流量 /（ t/h） 選用流速 /（ m/s） 介質(zhì)比容 /（ m179。/Kg） 計算直徑 /mm 選用直徑 /（ mm） 蒸汽母管 12 30 0． 1437 φ 159* 采暖用蒸汽管 * 25 0． 1437 φ 114*4 生產(chǎn)用蒸 汽管 * 30 0． 1437 φ 113* 生活用蒸汽管 * 25 0． 1437 φ 57* 給水泵吸入段總管 1 φ 76* 給水泵壓出段總管 2 φ 57* 凝水泵吸入段總管 1 φ 76* 凝水泵壓出段總管 2 φ 57* 自來水總管 ++5 3 φ 70* 第五章 引，送風(fēng)系統(tǒng)的確定及設(shè)備選擇計算。 系統(tǒng)的確定 確定采用分散式平衡通風(fēng)系統(tǒng)，即每臺鍋爐都對應(yīng)設(shè)置一套引、送風(fēng)機，除塵器，煙、風(fēng)道，煙氣在總煙道中匯合經(jīng)共用煙囪排出，空氣則從消聲器吸入后，經(jīng)風(fēng)道和鼓風(fēng)機送入爐排，爐膛出口保持 2040Pa 的真空度，系統(tǒng)布置如圖 51所示。 圖 51 引、送風(fēng)系統(tǒng)示意圖 燃燒計算 理論空氣量的計算 根據(jù)書 P42，已知空氣中氧氣的體積百分比為 21%，所以 1kg 燃料完全燃燒所需的理論空氣量 0kV 按式（ 231）計算： 0 1 ( 1 . 8 6 6 0 . 7 5 . 5 5 0 . 7 )0 . 2 1 1 0 0 1 0 0 1 0 0 1 0 0a r a r a r a rk C S H OV ? ? ? ? 889 ( 75 ) 65 333ar ar ar arC S H O? ? ? ? 3/m kg 式中： arC —— 碳元素的收到基，經(jīng) 節(jié)計算得： %arC ? ； arS —— 硫元素的收到基，經(jīng) 節(jié)計算得： %arS ? ； arH —— 氫元素的收到基，經(jīng) 節(jié)計算得： %arH ? ； arO —— 氧元素的收到基，經(jīng) 節(jié)計算得： %arO ? . 將上述各個數(shù)值代入式（ 231）中，可得： 0 0 .0 8 8 9 ( 0 .3 7 5 ) 0 .2 6 5 0 .0 3 3 3k ar ar ar arV C S H O? ? ? ? 30 . 0 8 8 9 ( 4 8 . 4 2 2 0 . 3 7 5 0 . 9 9 1 ) 0 . 2 6 5 3 . 2 9 2 0 . 0 3 3 3 9 . 1 5 54 . 9 0 5 /m k g? ? ? ? ? ? ? ?? 理論煙氣量的計算 1．二 氧化碳體積2COV： 1kg 碳完全燃燒產(chǎn)生 3m 2CO ， 1kg 燃料中含碳量為 100arC kg，燃燒后產(chǎn)生二氧化碳的體積為： 2 1 .8 6 6 0 .0 1 8 6 6100arC O a rCVC?? 3/m kg 書 P44 式（ 243） 2SOV： 1kg 硫 完全燃燒產(chǎn)生 3m 2SO ， 1kg 燃料中含碳量為 100arS kg，燃燒后產(chǎn)生二氧化硫的體積為： 2 0 .7 0 .0 0 7100arSO arSVS?? 3/m kg 書 P44 式（ 244） 2ROV： 二氧化碳和二氧化硫都是三原子氣體，通常用符號2ROV表示 ，根據(jù)式（ 243）和（ 244），燃燒后產(chǎn)生三原子氣體的體積為： 2 2 2 0 .0 1 8 6 6 ( 0 .3 7 5 )R O CO S O a r a rV V V C S? ? ? ? 3/m kg 書 P44 式（ 245） 水蒸汽 體積20HOV： 理論水蒸汽體積為下述四部分體積之和： 1）燃料中氫完全燃燒生成的水蒸汽，體積為 /arH m kg； 2） 燃料中水分形成的水蒸汽，體積為 24 /arW m kg； 3） 理論空氣量 0kV 帶入的水蒸汽，體積為 /kV m kg； 4）燃用重油且用蒸汽霧化時帶入爐內(nèi)的水蒸汽，體積為 /whG m kg. 則 理論水蒸汽體積： 2021 .1 1 1 0 .0 1 2 4 0 .0 1 6 1 1 .2 4H O a r a r k whV H W V G? ? ? ? 3/m kg 書 P45 式（ 246） 氮氣 體積20NV： 理論氮 氣體積為下述兩部分體積之和： 1）理論空氣 量 0kV 中含有的氮，體積為 /kV m kg ； 2）燃料本身所含的氮，體積為 /arN m kg. 則理論氮氣體積：2021 .7 9 0 .0 0 8N k arV V N?? 3/m kg 書 P45 式（ 247） 0yV ： 理論煙氣量為上述三原子氣體體積 2ROV 、理論水蒸汽體積 20HOV 、理論氮氣體積 20NV 之和，由式（ 245）（ 246）（ 247）得到理論煙氣量 0yV ： 2 2 20 0 0y RO H O NV V V V? ? ? 000 .0 1 8 6 6 ( 0 .3 7 5 ) 0 .1 1 1 0 .0 1 2 4 0 .0 1 6 1 1 .2 4 0 .7 9 0 .0 0 8ar ar ar ar k wh k arC S H W V G V N? ? ? ? ? ? ? ? ? 由于鍋爐燃料為貧煤，而不是重油，因此 0whG ? ，此時理論煙氣量 0yV ： 0 0 00 .0 1 8 6 6 ( 0 .3 7 5 ) 0 .1 1 1 0 .0 1 2 4 0 .0 1 6 1 0 .7 9 0 .0 0 8y a r a r a r a r k k a rV C S H W V V N? ? ? ? ? ? ? ? 式中： 0yV —— 理論煙氣量， 3/m kg ； ar ar ar arC S H N、 、 、 —— 碳、硫、氫、氮元素的收到基，經(jīng) 節(jié)計算得：%arC ? ， %arS ? ， %arH ? ， %arN ? ； arW —— 收到基水分，由設(shè)計原始資料， arW = =%arM ； 0kV —— 理論空氣量， 3/m kg ，經(jīng) 節(jié)計算得 03= 5 /kV m kg. 把上述各個數(shù)值代入公式中，得到理論煙氣量 0yV ： 0 0 03 866 ( 5 ) 1 24 61 8= 866 ( 22 5 1 ) 1 2 24 00 61 5 5 8 3 0 /y ar ar ar ar k k arV C S H W V V Nm k g? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ?? 鍋爐運行效率的確定 取型號為 的鍋爐效率為 65%. 耗煤量計算 蒸汽鍋爐小時吸熱量 每臺 蒸汽鍋爐的小時有效吸熱量為： 33( ) 10 ( ) 10g l q g s p s p s g sQ D i i D i i? ? ? ? ? ? /kJh 式中： D ——鍋爐的額定蒸發(fā)量， t/h，型號為 的 鍋爐 D=6t/h； qi —— 蒸汽的焓， kJ/kg，根據(jù) 節(jié)表 12 飽和水與水蒸氣特性表 的插值計算得： 39。39。 278 /i kJ kg? ， 1961 .642 /r kJ kg? ，蒸汽干度 97%x? ，則1 0 0 % 9 7 %= 3 %? ? ，將各個數(shù)值代入計算得：39。39。 1 9 6 1 . 6 4 2 32 7 8 7 . 0 7 2 2 7 2 8 . 2 2 3 /1 0 0 1 0 0q ri i k J k g? ?? ? ? ? ?； gsi —— 給水的焓， kJ/kg，根據(jù) 節(jié)表 13 飽和水與水蒸氣特性表 的插值計算得： gsi =； psi —— 排污水焓， kJ/kg，排污水焓取 194℃ 下飽和水的焓，根據(jù) 節(jié)表 43飽和水與水蒸氣特性表 的插值計算得： 825 .417 /psi kJ kg? ； psD —— 每臺鍋爐排污水量， /th， 6 13 .2 70 % 0. 79 62 0. 79 6 /psD t h? ? ? ?. 將上述各個數(shù)值代入式 33( ) 10 ( ) 10g l q g s p s p s g sQ D i i D i i? ? ? ? ? ?中，得： 33( ) 10 ( ) 10g l q g s p s p s g sQ D i i D i i? ? ? ? ? ? 3376 ( 272 23 251 .09 0) 10 962 ( 825 .41 7 251 .09 0) 10 /