【正文】 39。 系統(tǒng)的確定 確定采用分散式平衡通風系統(tǒng)，即每臺鍋爐都對應設置一套引、送風機，除塵器，煙、風道，煙氣在總煙道中匯合經(jīng)共用煙囪排出，空氣則從消聲器吸入后，經(jīng)風道和鼓風機送入爐排，爐膛出口保持 2040Pa 的真空度，系統(tǒng)布置如圖 51所示。 ⑤簡易盤管 在不影響水箱有效容積使用的前提下，可根據(jù)水箱尺寸，現(xiàn)場制作。) 根據(jù) V=179。/（ m179。 ①連續(xù)排污擴容求 連續(xù)排污擴容器的選擇需求得二次蒸汽量，二次蒸汽量用下式計算， 即 Dq = (Kg/h) 式中： Dps—— 連續(xù)排污水量， Kg/h，非采暖季排污水量最大， Dps =8*130270%=； i—— 鍋爐飽和水焓， i=； i1， i2—— 分別為擴容器工作壓力（ ）下飽和水飽和蒸汽的焓，i1=， i2=； η —— 排污管熱損失系數(shù)，取η =； x—— 二次蒸汽干度，一般取 x=； Dq = (Kg/h) ②擴容器的容積： V= （ m179。由盤管排出的排污水再進入排污冷卻池被冷卻，然后排入下水道。 設備選擇。 ㈣地下集水坑 尺寸 **。 總有效面積 V=179。/h ② 揚程： H=Pcy+H1+H2+H3 （ KPa） 式中： Pcy—— 除氧器要求的進水壓力，本設計中 Pcy =0； H1—— 管道阻力，本設計估算為 30KPa； H2—— 凝結水箱最低水位與給水箱或除氧器入口處標高差相應壓力，取H2=50KPa； H3—— 附加壓力，取 H3=50KPa 則 H=Pcy+H1+H2+H3=0+30+50+50=130KPa 根據(jù) Q=179。 本設計將凝結水箱（也稱為混合水箱）和凝結水泵（也稱為混合水泵）置于地下室以便自流回水，軟水和凝水全部匯入凝水箱混合，以減少凝結回水的散熱損失，并確保凝結水泵不發(fā)生汽蝕，混合后的水由凝結水泵送入給水箱。 選一臺 R108（一）型帶隔板方型開式水箱，其有效容積 V=179。/h，揚程均為1600KPa，電機功率分別為 7KW 和 11KW。 流量： 采暖季 ： Q==*= 非采暖季： Q==*=揚程： H=P+(100～ 200)KPa=1300+200=1500KPa 式中： P 為鍋爐的工作壓力， P 取 。 加藥灌的有效容積一般不宜小于 8h 的藥劑消耗量，則 Vgy = =179。 1） 混合水溫的計算：軟水與凝結水在混合水箱中混合，混合水溫的高低，決定給水溶解氧的多少，因此需計算混合水溫 th： th = (℃ ) 式中： trs， ths—— 分別為軟水溫度和回水溫度，已知 trs=10℃， ths=95℃ ? 則采暖季： th= =℃ ? 非采暖季： th= =℃ 2） 水中溶解氧含量：在 1 個大氣壓下， ℃時，水中溶解氧為 3） 藥劑量的計算：除氧用的亞硫酸鈉，一般為含 7 個結晶水的工業(yè)亞硫酸鈉 —— 純 Na2SO3*7H2O 的消耗量計算公式： Gy =G(+)*106 (Kg/h) 式中： G—— 除氧水量， Kg/h； —— 除每克氧需消耗的 Na2SO3*7H2O 的量， g/g； O2—— 水中溶解氧的含量，查表可得， mg/L； —— SO32 換算成 Na2SO3*7H2O 的換算系數(shù)； P—— 鍋爐排污率， %；（以百分數(shù)或小數(shù)代入）； S0—— 水質(zhì)標準中規(guī)定的鍋水中 SO32 的允許含量， 1030mg/L。根據(jù)流量和揚程，選型號為 1023 型防腐料泵二臺，其中一臺備用，其流量為 6m179。 ? 稀鹽液池：考慮清楚 淤泥操作方的便，按 n=3 次再生用量設計，稀鹽液濃度α采用 8%時，密度ρ =179。 ? 濃溶液池：考慮到儲存一定量的干鹽及清除淤泥操作時的方便，按 n=6 次再生用量設計。 據(jù)樹脂特性 1000 8 離子交換器軟化能力 E0 mol/次 E0 =F’HE=*2*1000 1570 9 每小時需要軟化的摩爾數(shù) E’0 mol/h E’0 =Grs （ H’j – H’e ）=*() 10 時間裕度 τ 取用 續(xù)表 序號 名稱 符號 單位 計算公式或數(shù)據(jù)來源 數(shù)值 11 連續(xù)軟化時間 t h t=τ =* 12 小反洗，還原，逆洗，小正洗及正洗時間 t’ h/次 取定 13 工作周期 T h/次 T=t+t’=+ 14 還原時食鹽單位耗量 b g/mol 選取，據(jù)逆流再生 90 15 食鹽純度 ψ % 取用 95 16 每次還原理論耗鹽量 B Kg B= = 17 小反洗流速 ω 1 m/h 選取 12 18 小反洗時間 t1 min 選取 10 19 小反洗用水量 G1 t G1 = = 20 小反洗小時用水量 G’1 t/h G’1=ω 1F’=12* 21 逆洗沖洗流速 ω 2 m/h 選取 2 22 逆洗沖洗時間 t2 min 選取 30 23 逆洗用水量 G2 t G2= = 24 逆洗小時用水量 G’2 t/h G’2=ω 2F’=2* 25 小正洗流速 ω 3 m/h 選取 15 26 小正洗時間 t3 min 選取 10 27 小正洗用水量 G3 t G3= = 28 小正洗小時用水量 G’3 t/h G’3=ω 3F’=15* 29 正洗流速 ω 4 m/h 選取 15 30 正洗時間 t4 min 選取 10 31 正洗用水量 G4 t G4= = 32 正洗小時用水量 G’4 t/h G’4=ω 4F’=15* 33 離子交換器還原一次總用水量 t G1+G2+G3+G4 =+++ 34 離子交換器小時最大耗水量 t/h G’4+Grs =+ 原水加壓泵：自來水用水高峰時，水壓有可能降低，為確?？朔偕鷦┝蠈蛹肮苈纷枇?，特設原水加壓泵一臺，其型號為 IS6540315，流量為 15m179。 軟化系統(tǒng)的確定及設備選擇計算。 ） 根據(jù)水質(zhì)資料，鍋爐補給水總硬度 Hz = 。 鍋爐補給水應經(jīng)軟化處理，而除氧設備應處理全部鍋爐給水。 代入數(shù)據(jù)計算如下： Gzy =**1=（ t/h） ? 則采暖季： Grs =*（ ++） =（ t/h） ? 非采暖季： G’rs= =*（ ++0） =（ t/h） 鍋水相對堿度 計算 采用鍋外化學處理時，補給水、給水、鍋水中堿度與溶解固形物的沖淡或濃縮可認為是同比例的，因此，鍋水相對堿度可按下式計算。 ⑤ 軟化 設備生產(chǎn)能力 的確定 : G rs =* ( Gbs +Gzy + Gwy ) （ t/h） 式中 一一裕量系數(shù)。 ? 采暖季：取 D = 12t/h Ggs = D(1+PPW +PLS) = 12 *（ 1+%+%） = （ t/h） ? 非采暖季：取 D = 8t/h Ggs = D(1+PPW +PLS) = 8 *（ 1+13%+%） = （ t/h） ② 凝結水總回水量 ： Ghs = K1(Q1+Q2)α h1 + K3Q3α h3 式中： α h1，α h3—— 分別為采暖和生產(chǎn)回水率，α h1 =95%，α h3 =50%； 其它符號同文中上所介紹，；代入數(shù)據(jù)計算如下。 鍋爐排污率的計算 是用試算法。 G = * = Az = 。國外有關文獻認為，新建鍋爐房內(nèi)裝設鍋爐的最佳臺數(shù)為三臺。一般來說，單機容量較大的鍋爐其效率較高，鍋爐房占地面積小，運行人員少，經(jīng)濟性好；但臺數(shù)不宜過少，不然適應負荷變比的能力和備用性就差。 Aa r= *Ad =（ ） /100*%=% 將無灰干燥基轉化為收到基的系數(shù)： K daf= = = 煤的收到基組成成分為： Car= K daf Cdaf =*% =% Har= K daf Hdaf =*% =% Oar= K daf Odaf =*% =% Nar= K daf Ndaf =*% =% Sar = K daf Sdaf =*% =% 用門捷列夫公式計算 Q,ar，并進行校核： Q,ar = 339Car+1030Har109(Oar – Sar) 25Mar = 339*+1030* 109*（ ） 25* = KJ/Kg 校核：由資料得 Ad=% 25%, 實測值與經(jīng)驗公式計算所得誤差： =800 KJ/Kg； 由此可知煤質(zhì)資料正確。鍋爐房中宜選用相同型號的鍋爐，以便于布置、運行和檢修。鍋爐的容量還應適應鍋爐房負荷變化的需要，特別是某些季節(jié)性鍋爐房，要力免鍋爐長期在低負荷下運行。K0= 鍋爐型號及臺數(shù)的確定 鍋爐型號和臺數(shù)根據(jù)鍋爐房熱負荷、介質(zhì)、參數(shù)和燃料種類等因素選擇，并應考慮技術經(jīng)濟方面的合理性，使鍋爐房在冬、夏季均能達到經(jīng)濟可靠運行。 Qpj 1 、 Qpj Qpj Q pj 4 一一分別為采暖、通風、生產(chǎn)及生活的平均熱負荷 ,t/h； Qf1 一一非工作班時保溫用熱負荷 ,t/h。 對有季節(jié)性負荷 (采暖、通風和制冷負荷 )的鍋爐房，其最大計算熱負荷和平均熱負荷均應按采暖季和非采暖季分別計算得出。 tn 一一采暖房間室內(nèi)計算溫度 , ℃，取 18℃ 。 濕蒸汽的焓： Iq=I’’rω /100 (KJ/kg) 式中： I’’—— 干飽和蒸汽的焓，查得 I’’=。 采暖通風熱負荷由相關的設計提供。 熱網(wǎng)熱損失包括散熱和介質(zhì)漏失，與輸送介質(zhì)的種類 、 熱網(wǎng)敷設方式 、 保溫完善程度和管理水平有關，一般為輸送負荷的 10%15%。 鍋爐房建筑主要由鍋爐間和輔助間組成，鍋爐間柱距為 6m*6m*6m*6m，共24m，跨度為 12m，梁下弦標高 ，主要用來布置兩 臺鍋爐設備及分氣缸和連續(xù)排污擴容器，風機間設于鍋爐間后墻外，面積為 24m*，用來布置引，送風機及除塵器；輔助間位于鍋爐間東側，共兩層，底層主要布置水處理設備和給水設備，二層主要為生活辦公間和換熱間，輔助間柱距為 ，共 ，跨度為 ，煤灰場布置在鍋爐間的西北側，煤場面積 500m2，渣場面積 90m2；煙囪置于風機間北側，距離風機間后墻 。該鍋爐設計給水溫度 60℃，排煙溫度 180℃，本體風道壓降 962Pa，煙道壓降 159Pa；上鍋筒中心標高 3375mm，兩側墻相距 3688mm，前后分別有爐排傳動裝置及省煤器，共計鍋爐深度約 鍋爐水處理系統(tǒng)采用逆流再生鈉離子交換軟化系統(tǒng)，交換劑為強酸型樹脂；給水除氧劑采用加藥化學除氧方式，藥劑為 Na2SO37H2O。通過課程設計了解鍋爐房工藝設計內(nèi)容、程序和基本原則；學習設計計算方法和步驟；提高運算和制圖能力。 .................................................... 24 系統(tǒng)的確定 .................................................................................................... 24 燃燒計算 ........................................................................................................ 24 理論空氣量的計算 ............................................................................. 24 理論煙氣量的計算 ............................................................................. 25 鍋爐運行效率的確定 .................................................................................... 27 耗煤量計算 .........................................................