【正文】 作方便； ③ 能互不干擾的的迅速充滿整個型腔； ④ 鑒于該塑件是殼體，所以采用流動充填效果較佳。 (1) 側(cè)澆口深度尺寸 H 的確定 H= nt = = n塑料系數(shù) PS 料取 ； t塑件在澆口位置處的壁厚，該設(shè)計取殼體中間壁厚 t= mm。 (經(jīng)驗數(shù)據(jù)表明， H 的取值范圍在 ~ 之間，若按澆口處壁厚計算則 H= 5=3mm,超出了經(jīng)驗值，而且由于澆口是易磨損部位，所以開始時取小值是有好處的，這有利于以后的修模 ) (2) 側(cè)澆口寬度尺寸 W 的確定 W = 30An （ 41） A 型腔一側(cè)的表面積 : A = V/t ； V澆注體積 ： V = 103 mm3 ； t 取平均壁厚 52?  = 取 3mm。 W = 30/tVn = 30 3 ??? = 取 3mm ： 根據(jù)日常加工積累的經(jīng)驗，當熔融液體的剪切速率 R = 5 102 ~5 103S1? 、通過 22 澆口時的剪切速率 R=104 ~105 S 1? 時，注塑件的加工質(zhì)量最好。對于一般條件下的熱加工注塑件，其剪切速率可由以下經(jīng)驗公式得到： R = nvRq? （ 42） 式中 qv —— 體積流量（ CM3 /S）； R3n —— 澆注系統(tǒng)斷面當量半徑（ CM）。 （ 1） 主流道剪切速率校核 Q主 v = /T = 247。= （ CM3 /S） T 注射時間， T=（ S） ； Rn = 4 21 dd? = （ CM） Rn 主流道的平均當量截面半徑； d1 主流道小端直徑 ， d1 = （ CM）； d2 主流道大端直徑， d2 =（ CM） R主 = 3nvRq? = ?? = 103 S1? （ 2）分 流道剪切速率的校核 第一級分流道： Q 1分 = 2主Q = = 27（ CM3 /S） Rn 1 = （ CM） R 1分 =? = ?? = 103 S1? 第二級分流道 ： Q 2分 = 21分Q ? （ CM3 /S） 因為當量半徑和第一級，相同所以 ， R 2分 = R 1分 /2 ? 5102 S1? （ 3）澆口剪切速率的校核 R澆 =? = ??= 104 S1? 23 Q澆 = Q 2分 = （ cm3 /s）； 澆口面積 S = 1 3 = 3mm3 , 當 量 面 積 S =? R 2當n 取 R 當n =1mm。 從以上的計算結(jié)果看，流道與澆口剪切速率的值都落在合理的范圍內(nèi)，證明流道與澆口的尺寸取值是合理的。 模架的確定 算 在注塑加工過程中，由于熔融液體有一定的壓力，勢必會對模具型腔四周造成沖擊。如果模具沒有足夠的壁厚，則容易造成模具的開裂，影響注塑件的加工質(zhì)量，甚至是注塑件失去其原本設(shè)計的功能。 根據(jù)大型模具按剛度條件設(shè)計，按強度校核；小型模具按強度條件設(shè)計，按剛度校核原則：模具結(jié)構(gòu)形式如圖 44 所示： 圖 44 模具結(jié)構(gòu)形式 側(cè)壁厚度計算公式： S≧ (][4?Ecph)31 （ 43） 24 =( 40301 5 4?? ??)31 = mm 式中 C— 與型腔深度對型腔側(cè)壁長邊邊長之比 h/L1 有關(guān)的系數(shù)；查表 C=1； 圖 44 模具結(jié)構(gòu)形式 p —— 型腔壓力， p 取 30MPa ； h —— 型腔深度， h =40； E—— 模具材料的彈性模量（ MPa ）， E取 105 ； [? ]—— 剛度條件，即允許變形量 (mm)，取 [? ]=。 底板厚度計算公式： sh  ≧ （ ][ 421 ?EpLc ） 31 （ 44） = （ 54?? ?? ） 31 = mm 1c —— 由底板短邊與長邊邊長之比 12/LL 決定的系數(shù)；查表 1c =； p —— 型腔壓力， p 取 30MPa ； 2L —— 底版短邊長度 (mm)， 2L =180； E—— 模具材料的彈性模量（ MPa ）， E 取 105 ； [? ]—— 剛度條件，即允許變形量 (mm)，取 [? ]=。 注塑模模架國家標準有兩個，即 GB/T12556—— 1990《塑料注射模中小型模架及其技術(shù)條件》和 GB/T12555—— 1990《塑料注射模大型模架》。兩者的適用范圍不同。前者適用于模板尺寸為 B L≤ 560mm 900mm；后者的模板 尺寸 B L 為（ 630mm630mm）～（ 1250mm 2021mm）。由于塑料模具的蓬勃發(fā)展，現(xiàn)在在全國的部分地區(qū)形成了自己的標準，該設(shè)計采用龍記標準模架。 （ 1）模仁尺寸的確定 （ 2）凸、凹模尺寸的確定 25 （ 3）模具高度尺寸的確定 導向與定位機構(gòu) （ 1）導柱的位置應該合理布置，通常導柱導套應該均勻分布在分型面的四周。 （ 2）選擇合適的導柱直徑，并且應該保證滿足抗彎強度。 （ 3）導柱導套應該選用合適的材料以保證有足夠的摩擦強度。 （ 4） 導柱導向和錐面定位是導向定位裝置最常用的兩種類型。導柱導向機構(gòu)是保證動、定模之間的開合模時正確定位和定位的重要機構(gòu)。導向與定位機構(gòu)的重要性不言而喻。 設(shè)計導柱和導套需要注意的事項有： （ 5） 導柱一般設(shè)計在定模上，目的是為了便于注塑件的脫模。但具體安裝的安裝位置應該綜合各種情況確定。 頂出系統(tǒng)設(shè)計 模具通過推出機構(gòu)通過一次推出動作將塑件從磨具上脫下的裝置成為頂出機構(gòu)。 脫模機構(gòu)的設(shè)計一般遵循以下原則： (1)推桿應該具有合理的直徑，來確保強度和剛度，不至于由于推桿過細而影響使用。 (2)推桿盡量不要設(shè)在主流道附近。原因是注塑件在主流道處的應力值達到最大，容易使塑件破裂。要合理設(shè)計推桿，使注塑件的受力均勻，防止注塑件變形。 (3)結(jié)構(gòu)合理可靠，便于制造和維護。 圖 45 推出距離關(guān)系 26 首先需要對塑件進行理想模型建模 ，如圖 46 其中 A 段是塑件凹槽鎖位的長度，長度為 5mm， B 段是圓弧形殼體的理想建模，長度為 10MM，原塑件的兩端斜率不一致，所以取平均值為脫模斜度。 ?  = 2 ? = 取 26176。 對建模進行受力分析，如圖 47 所示： F1 —— 制件對型芯的包緊力（ N）； F2 、 F3 —— F1 的垂直和水平分量（ N）； F3 ′—— F3 的反作用力（ N）； F4 —— 沿凸模表面的脫模力（ N）； F脫 —— 沿制件出模方向所需的脫模力（ N）； ? —— 脫模斜度； F2 = F1 cos? 。 F3 = F3 ′ = F1 sin? 。F4 = ? F2 = ? F1 cos? 。 F脫 = ( F4 － F3 ′) cos? = (? F1 cos? － F1 sin? ) cos? = F1 cos? (? cos? － sin? ) 所以，脫模力的計算公式為： F脫 = F1 cos? (? cos? － sin? ) 又 F1 = Lc h 包p 式中 Lc －凸模成型型部分的截面周長； h－模被制件包緊部分的高度； 27 包p －制件對凸模的單位包緊力，其數(shù)值與制件的幾何特點及塑料的性質(zhì)有關(guān)，一般可取 8~12MPa。 A 段： F1 ＝ Lc h 包p ＝ ? Dh 包p = 110 103? 5 103? 9106 ＝ 15543(N) 式中 D 取的是塑件的平均直徑， D = 1202112? = ，取 D = 110mm。 B 段： F/1 ＝ Lc h 包p ＝ ? D/ h包p ＝ 55 103? 10 103? 9106 =15543(N) B 段兩端截面周長不等，取等效截面周長在中間 D/ = D/2。 所以脫模力為 ： F脫 ＝ F1 + F/1 ＝ F1 + F/1 cos? (? cos? － sin? ) ＝ 15543+15543（ ?） =16662（ N） 注： A段脫模斜度為 0176。，所以 A段 F脫 = F1 ； B 段脫模斜度為 26176。，需要按前面的分析求解。因為制件對型芯的力總是阻礙脫模， 所以，在 ( ? cos? － sin? )為負時我們?nèi)∑浣^對值。由于以上所計算得的只是一腔的脫模力，所以總的脫模力為： F總 = 2 F脫 = 2 16662= 33324（ N）； 28 圖 46 受力建模 推桿的作用是將塑件從模具中頂出。推桿脫模機構(gòu)具有加工簡單、更換方便、脫模效果好等特點。推桿與注塑件直接接觸將注塑件頂出。 1）推桿尺寸計算：需要對推出機構(gòu)進行計算。根據(jù)以往的注塑經(jīng)驗，推桿的設(shè)計直徑為： d = k( nEFL 脫2 )41 = (52 33324150 ?? ? )41 = mm d— 推桿直徑；； n— 推桿的數(shù)量， n 取 31（把推管當作推桿） L— 推桿長度（參考模架尺寸，估取 L=150）； E— 推桿材料的彈性模量，取 E= 105 MPa k— 安全系數(shù)，取 k=； F脫 — 總的脫模力， F脫 =33324（ N）； 實際推桿尺寸直徑為 5 mm，推管直徑為 7 mm，可見是符合要求的。但為了安全起見，再對其進行強度校核，強度校核公式為： 29 d≥][4 壓脫??n F ＝15 33 32 44 ??? ＝ 3mm 滿足強度要求。 [ 壓? ]— 推桿材料的許用壓應力 , [ 壓? ] 2附 =150Mpa。 2）推桿的固定形式：推桿的固定形式多樣，但一般情況下是推桿在固定板中的方式。 3）推出機構(gòu)的導向：為了防止固定板變形，通常要添加導向機構(gòu)，我們稱之為推板導柱。 4）推出機構(gòu)的復位：推出機構(gòu)完成一次推出動作后要回到初始位置，為下次推出動作做準備。彈簧復位和復位桿復位是目前最常用的兩種復位形式。綜合考慮各方面因素，該注塑件采用彈簧復位機構(gòu)，這也是最簡單的復位形式。 圖 48 推桿的安裝圖 5） 推桿與模體的配合：他們之間的配合性質(zhì)通常為 H8/f7，采用間隙配合。 推板厚度的計算 H? （][?BEF脫） 31 ＝ 80 （ 3 3 32 45 ???） 31 ＝ mm 式中 L— 推桿對推板的作用間距，參考模架取 L 取 80 mm （較遠處的一對推管距離為 188 mm，考慮到推