【正文】 ? ，則 30239。39。 ???? bhA s? ，介于 ～ 之間，滿足要求。 （五）持久狀況正常使用極限狀態(tài)下?lián)隙闰炈悖? 鋼筋混凝土受彎構(gòu)件，在正常使用極限狀態(tài)下的撓度，可按給定的剛度用結(jié)構(gòu)力學(xué)的方法計算。 BBMMMMBcrscrscrB020]1[)( )(??? 全截面換算截面對重心軸的慣性矩可近似用毛截面的慣性矩代替，由前面計算可知 mmI I 4100 107 0 ??? 全截面換算截面面積 cmAA snA 20 8 4 )(4 5 2 2)1( ???????? 式中 n為鋼筋彈性模量 與混凝土彈性模量之比，為 裝配式鋼筋混凝土簡支 T梁橋設(shè)計 34 542 .0 1 0 5 .7 9 73 .4 5 1 0scEn E ?? ? ?? 計算全截面換算截面受壓區(qū)高度 0x ： 2 2 39。0 0 011 ( ) ( 1 )22f f f sA x b h b h h n A h? ? ? ? ? ])()(182120211[ 8 4 91 1114011 2220 ???????????x = 計算全截面換算截面重心軸以上部分面積對重心軸的面積矩 )(11)18200(1821)2()(21 20200 ???????????? hxhbxS fff bb = mmNfSWfW SWfM tktktkcr ?????????? 1010 8300000 ? 設(shè)開裂截面中性軸距梁頂面距離為 x(cm),由中性軸以上和以下?lián)Q算截面面積相等的原則，可按下式求解 x: 22 011 ( ) ( ) ( ) 022f f f sb x b b x h n A h x? ? ? ? ? ? （假設(shè)中性軸位于腹板內(nèi)） 代入相關(guān)參數(shù)值得 0)()18200(2120211 )11( 22 ????????? ? xxx 整理得 2 ??? xx 解得： x==110mm, 故假設(shè)正確。 可計算開裂截面換算截面慣性矩 crI 為： )) 3320 )((3131( hbxbhAI fffscr xbxn ?????? )()( 332 3 )1801261( ??? ??????? mm ?? mmIEB Ncrccr 215104 101010 ???????? mmIEB Nc 21510400 ????????? 則 裝配式鋼筋混凝土簡支 T梁橋設(shè)計 35 1010)1010101010)( 15152989815020](1[)(]1[)( ?????????????BBMMMMBcrscrscrB mmN 215105 7 4 ??? 據(jù)以上計算結(jié)果，結(jié)構(gòu)跨中 3號粱自重產(chǎn)生彎矩 ，公路 Ⅱ級可變車道荷載mkNmkN Pq kk ???? 7 8。8 7 ，跨 中橫向分布系數(shù) 。人群荷載 mkNqr ??3 ， 跨中橫向分布系數(shù) 永久作用： mmBlMf GG 7 4 2 3 15485 101 9 5 0 010152620 ??? ????? 可變作用（汽車）： mmBB lPlqf kkQ ) ()483845( 101 9 5 0 0101 9 5 0 0 15315 430401 ??? ???? ??????? ?? 可變作用（人群）： mmBlqf rr 101 9 5 0 0154401 ????????? ?? 作用短期效應(yīng)組合的頻遇系數(shù)，對汽車取 1 ?? ，對人群取 ?? 。 當(dāng)采用 C40～ C80 混凝土?xí)r，撓度長期增長系數(shù) ~ ?? ? ，這里為 C50 混泥土，則取 ?? ? ，施工時可通過設(shè)置預(yù)拱度消除永久作用撓度，則在消除結(jié)構(gòu)結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的長期撓度后主梁的最大撓度處不應(yīng)超過計算跨徑的 l/600. mmmm lf )( 0m a x ?????? ,因此撓度值滿 足規(guī)范要求。 判別是否需要設(shè)置預(yù)拱度 mmmm lffff rQGsl )()( 0 ?????????? ? ? 因此需要設(shè)置預(yù)拱度。 梁跨中截面的預(yù)拱度： mmfff rQG )()21 ( ???????? 三、 橫梁的計算 （一） 橫梁彎矩計算（ GM法） 裝配式鋼筋混凝土簡支 T梁橋設(shè)計 36 對于具有多根內(nèi)橫隔梁的橋梁，由于主梁跨中處的橫隔梁受力最大，橫梁跨中截面受力最不利，故通常只要計算跨中橫隔梁內(nèi)力，其他橫隔梁可偏安全地仿此設(shè)計。 從主梁計算已知θ =，和 √α =，當(dāng) f=0 時，查 GM 法用表內(nèi)插計算，如下表所示： 表 18 計算式 荷載位置 b 190。b 189。b 188。b 0 (188。b) (189。b) (190。b) (b) () () () () () () () () () () () () () () () () () () () () () () () () () () 繪制橫梁跨中截面影響線，加載求??q， 圖 14 2 0 ?????? ? q ??????????? ? q ?0 裝配式鋼筋混凝土簡支 T梁橋設(shè)計 37 ?????? ? r 集中荷載換算成正弦荷載的峰值計算，可采用下式： ixplP iiq ?sin2 ?? 式中 qP 正弦荷載的峰值 l 主梁計算跨徑 iP 集中荷載的數(shù)值 ix 集中荷載 iP 離支點的距離 公里 Ⅱ級車輛荷載如圖 16 所示： 圖 15 mkNp q/) i i i i n120( 2????????? ???? ????? qqqqp rrlrlrr lllxlldxlxl 4)2(2c o s[2s i n2 ] 00 ?????? ? mkN / ????? ? 橫梁跨徑為 12m，沖擊系數(shù) 1+μ =，可變荷載彎矩效應(yīng)值為： 2)1( 1??? ?? qqq bpM b mkNM q /)( ??????? mkNM q / )( ????????? mkNb rrr bpM /)( ???????? ? ? 荷載組合：因為橫梁彎矩影響線的正負彎矩面積很接近，并且為預(yù)制架設(shè)，恒載的絕大部分不產(chǎn)生 裝配式鋼筋混凝土簡支 T梁橋設(shè)計 38 內(nèi)力，故組合時不計入恒載內(nèi)力。 恒載安全系數(shù)的采用如下： mkNM q / )( ???? mkNr MM q /)() ( )( ????? ? 故 橫梁內(nèi)力： 正彎矩由汽車荷載控制： mkNM / 3 4)( ?? ? 負彎矩由人群荷載控制： mkNM /)( ?? ? 四、行車道板的計算 （一） .永久荷載效應(yīng)計算 由于主梁翼緣板在接縫處沿縱向全長設(shè)置連接鋼筋，故行車道可按兩端固定和中間鉸接板計算（如圖 17所示。） 圖 16 （ 1）每延米板上的恒載 g 瀝青混凝土面層： mkNg / ???? C50混凝土墊層： mkNg / ???? T粱翼緣板自重： mkNg / ???? 裝配式鋼筋混凝土簡支 T梁橋設(shè)計 39 每延米跨寬版恒載總計： mkNg g i / ????? ? （ 2）永久荷載效應(yīng)計算 彎矩 : mkNg lM g /( ) 220 ????????? 剪力 : mkNg lV g /)( ????? （ 3）可變荷載效應(yīng)公路 Ⅱ級，以重車后輪作用于鉸接縫軸線上最不利布置，此時兩邊的懸臂板各承受一半 的車輪荷載（如圖 13 所示） 圖 17 車輛荷載后輪著地寬度 2b 及長度 2a 分別為 2 ? 2 ? 沿行車方向輪壓分布寬度為 : mHaa )( ??????? 垂 直行車方向輪壓分布寬度為 : mHbb )( ??????? 裝配式鋼筋混凝土簡支 T梁橋設(shè)計 40 荷載作用于懸臂端根部的有效分布寬度 : mda la 01 ???????? 單輪時 : mlaa 0139。 ?????? 局部加載沖擊系數(shù)取 ，則作用于每米寬板條上的彎矩為 mkNaP blM p ?????????????? )( )4(42)1( 10? 單個車輪時 : mkNP blaM p ????????????? )( )4(42)1( 1039。? 取兩者最不利情況，則 mkNM p ??? 作用于每米寬板條上的剪力為 kNaPV p 1 4 )1( ??????? ? （ 4）作用效應(yīng)進本組合 彎矩 : mkNMM pg ????????? 剪力 : mkNVV pg ??????? 故行車道板作用效應(yīng)為： mkNM d ??? kNV g ?