【正文】 4 0 m m=1 2 0 / 2+2 0 0 / 2 )120( 2 0 0 0=a / 2+ln=l 01 故邊跨板的計算跨度取 lo1=1830mm 中間跨： l02=ln=2021200=1800mm 彎矩設(shè)計值 因邊跨與中跨的計算跨度相差 1 .7 %=/1 8 0 0）1 8 0 01 8 3 0（ 小于 10%，可按等跨連續(xù)板計算 由資料可查得：板的彎矩系數(shù)α M,，見表 7)。 表 7 屋面 板的彎矩設(shè)計值的計算 截面位置 1 邊跨跨中 B 離端第二支座 2 中間跨跨中 C 中間支座 彎矩系數(shù) M? 1/11 1/11 1/16 1/14 計算跨度 l0(m) l01= l01= l02= l02= 20)( lqgM M ???() 1.83/11= 1= 1.8/16= 4= 配筋計算 —— 正截面受彎承載力計算 板厚 100mm,ho=10020=80mm,b=1000mm,采用 C25 混凝土 ，1? =, cf =， HPB300 鋼筋， fy=270 N/ mm2。 對 中間板跨 的板帶，考慮起拱作用，其跨內(nèi)彎矩設(shè)計值可折減 20%，為了方便，近似對鋼筋面積折減 20%(見青島黃海學(xué)院 2021屆畢業(yè)設(shè)計 19 表 8)。 表 8 屋面 板的配筋計算 截面位置 1 B 2 C 彎矩設(shè)計值 () αs=M/α1fcbh02 s?211 ???ξ 邊跨 計算配筋 (mm2) AS=ξbh0α1fc/fy 106 106 實際配筋 (mm2) 8@200 8@200 8@200 8@200 As=251 As=251 As=251 As=251 中間跨 計算配筋 (mm2) AS=ξbh0α1fc/fy 106 106 = 106= 實際配筋 (mm2) 8@200 8@200 8@200 8@200 As=251 As=251 As=251 As=251 配筋率驗算 pmin= 3/270=% P=As/bh =% P=As/bh =% P=As/bh =% P=As/bh =% 計算結(jié)果表明， ? 均小于 ，符合塑性內(nèi)力充分布原則； 251bhs ???A %，此值大于 ?? ，可以；同時此值大于 %， 符合要求。 樓面板荷載標(biāo)準(zhǔn)值 1～ 4 層樓面 (水磨石樓面 ) 15 厚的 1:2 白水泥白石子 (摻有色石子 )磨光打蠟 20 .2 7 K N /m＝0 .0 1 518 20厚的 1:3水泥砂漿找平層 20 .4 0 K N /m＝0 .0 220 現(xiàn)澆 100 厚的鋼筋混凝土樓板 N /m＝25 3 厚細(xì)石粉面 20 .0 4 8 K N /m0 .0 0 316 ? 8 厚水泥石灰膏砂漿 20 .1 1 2 K N /m＝0 .0 0 814 青島黃海學(xué)院 2021屆畢業(yè)設(shè)計 20 合計 辦公室、廁所： 走廊 ： 活荷載設(shè)計值 辦公室、廁所： 22 .8 K N /m=2 .01 .4=q 走廊： 23 .5 K N /m=2 .51 .4=q 辦公室荷載設(shè)計值 21 K N / ?????P 走廊荷載設(shè)計值 22 K N / ?????P 為計算方便均采用最不利荷載進行計算，因此對樓板的計算荷載均用荷載設(shè)計值的較大值 。 樓面板的配筋計算 依然 取 1m 板寬作為計算單元，板的實際結(jié)構(gòu)如圖所示，由圖可知：次梁截面寬為 b=300mm，現(xiàn)澆板在墻上的支承長度為 a=120mm 則按塑性內(nèi)力重分布設(shè)計，板的計算跨度為： 邊跨按以下二項較小值確定： 1 8 3 0 m m=1 0 0 / 2+2 0 0 / 2 )120( 2 0 0 0=h / 2+ln=l 01 1 8 4 0 m m=1 2 0 / 2+2 0 0 / 2 )120( 2 0 0 0=a / 2+ln=l 01 故邊跨板的計算跨度取 1830mm=l01 中間跨： 1 8 0 0 m m=2002021=ln=l 02 彎矩設(shè)計值 : 因邊跨與中跨的計算跨度相差 1 .7 %=/1 8 0 0）1 8 0 01 8 3 0（ 小于 10%，可按等跨連續(xù)板計算 ， 由資料可查得：板的彎矩系數(shù) αM,， (見表 9)。 表 9 樓面板的彎矩設(shè)計值的計算 截面位置 1 邊跨跨中 B 離端第二支座 2 中間跨跨中 C 中間支座 彎矩系數(shù) 1/11 1/11 1/16 1/14 計算跨度 l0(m) l01= l01= l02= l02= 20)( lqgM M ??? () 11= 1.8/16= = 青島黃海學(xué)院 2021屆畢業(yè)設(shè)計 21 配筋計算 —— 正截面受彎承載力計算 板厚 100mm,ho=10020=80mm,b=1000mm,C25 混凝土 1? =,fc=mm2， HPB300 鋼筋 ， fy=270 N/ mm2。對軸線 中間板跨 的板帶，考慮起拱作用，其跨內(nèi)彎矩設(shè)計值可折減 20%，為了方便，近似對鋼筋面積折減 20%(見表 10)。 表 10 樓面板的配筋計算 截面位置 1 B 2 C 彎矩設(shè)計值 ( mkN? ) αs=M/α1fcbh02 s?211 ???ξ 邊跨 計算配筋(mm2) AS=ξbh0α1fc/fy 145 145 106 實際配筋 (mm2) 8@200 8@200 8@200 8@200 As=251 As=251 As=251 As=251 中間跨 計算配筋(mm2) AS=ξbh0α1fc/fy 106 106 實際配筋(mm2) 8@200 8@200 8@200 8@200 As=251 As=251 As=251 As=251 配筋率驗算pmin= 270=% P=As/bh =% P=As/bh =% P=As/bh =% P=As/bh =% 計算結(jié)果表明， ? 均小于 ，符合塑性內(nèi)力充分布原則； 251bhs ???A %，此值大于 = 5ft / f y ??，可以 ；同時此值大于 %， 符合要求。 設(shè)計資料 次梁混凝土標(biāo)號為 C30， 受力筋采用 HRB400。 青島黃海學(xué)院 2021屆畢業(yè)設(shè)計 22 該梁用 20厚混合砂漿抹灰。 次梁的尺寸在上面已做計算為 b h=200mm 500mm。 屋面板次梁的設(shè)計 (1)荷載統(tǒng)計 永久荷載設(shè)計值 板傳來永久荷載 mKN / ?? 次梁自重： ? ? mKN / ????? 次梁粉刷： ? ? mKN /3 2 ?????? 小計： mKNg /? 可變荷載設(shè)計值： mKNq / ??? 荷載總設(shè)計值： mKNqg /?? (2)計算簡圖 由于次梁與主梁 等板屬于 整體現(xiàn)澆，各次梁兩端放在主梁上 150mm， 次梁在梁上的支撐長度為 240mm，主梁寬度 b=300mm。 次梁的邊跨的計算跨度按以下二項的較小值確定： 5 8 5 0 m m=2 4 0 / 2+3 0 0 / 2 )120( 6 0 0 0=h / 2+ln=l 01 6 1 5 0 m m=3 0 0 / 2 )120( 7 2 0 01 .0 2 5=1 .0 2 5 l n=l 01 故邊跨板的計算跨度取 5850mm=l01 中間跨： 5 7 0 0 m m=3006000=ln=l 02 因邊跨和中間跨的計算跨度相差 2 . 6 3 %=/ 5 7 0 05 7 0 05 8 5 0 ）（ 小于 10%，可按等跨連續(xù)梁 計算 ， 按等跨連續(xù)梁計算，計算簡圖 (見 圖 4)。 圖 4 屋面次梁計算簡圖 (3)內(nèi)力計算 次梁考慮塑性內(nèi)力重分布的彎矩系數(shù)為 m? (查表混凝土設(shè)計中冊 P17)，及其對應(yīng)的彎矩值 (見 表 11)： 青島黃海學(xué)院 2021屆畢業(yè)設(shè)計 23 表 11 屋面次梁彎矩值 截面 位置 端支座 A 邊跨跨中1 離端第二支座 B 離端第二跨中 2 中間支座 C 中間跨跨中 3 端支座支撐情況 梁與主梁整澆 m? 1/24 1/14 1/11 1/16 1/14 1/16 計算跨度 lo(m) M= m? (q+g)lo2(kNm? ) 次梁考慮塑性內(nèi)力重分布的剪力計算系數(shù)及對應(yīng)剪力值 (見表 12)。 表 12 屋面次梁剪力值 荷載情況 端支座支撐情況 A支座內(nèi)側(cè) B 支座左 B 支座右 C 支座 左 C 支座 右 均布 梁與主梁整體連澆 V=αV( q+g)lo(KN) (4)正截面受彎承載力及配筋計算 次梁跨中正彎矩按 T形截面進行承載 力計算，其翼緣寬度取下面二項的較小值： b’f=lo/3=6000/3=2021mm b’f=b+Sn=200+1800=2021mm 故取 b’f＝ 2021mm C30 混凝土 ɑ1=, fc= N/ mm2, ft= N/ mm2 。 縱向鋼筋采用HRB400， fy=360 N/ mm2 , 箍筋采用 HPB300， fyv=270 N/mm2 , c? =1。 環(huán)境類別為二類 b，梁的最小保護層厚度 c=35mm，一排縱向鋼筋： mm4 6 5355 0 0h 0 ??? 100hf ? 。 判斷 T形梁的截面類型： 青島黃海學(xué)院 2021屆畢業(yè)設(shè)計 24 4 7 .4 9 K N . m11861 0 0 / 2 )( 4 6 510020211 4 .31 .0=/ 2 )h(hhbfα foffc1 ? (B支座處 ) 故各跨跨中截面均屬于第一類 T形截面 (見表 13)。 表 13 屋面次梁正截面配筋計算 截面 支座 A 邊跨跨中 支座 B 第二跨跨中 支座 C M(KN?m) b 或 bf 200 2021 200 2021 200 s? =M/a1fcbho2 s?? ???? 211 ?? ??? AS0hfMyS?? 實際配筋 2Φ16(彎 )(402) 2Φ16+1Φ16(彎 ) (603) 2Φ14+1Φ14(彎 ) () 2Φ12+1Φ14(彎 ) () 2Φ12+1Φ14(彎 ) () 計算結(jié)果表明，支座截面的 ? 均小于 ，符合塑性內(nèi)力重分布的原則，此值大于 mmhhh fw 285803650 ?????? ，同時大于 ? ，滿足最小配筋率的要求。 (5)斜截面受剪承載力計算 斜截面受剪承載力計算 (包括復(fù)核截面尺寸、腹筋 計算和最小配箍率驗算 )。 復(fù)核截面尺寸： mmhhh fw 3651004650 ?????? ??bhw ? 4。截面尺寸按下式驗算。 kNVkNbhf cc 3 24 6 52 0 m a x0 ????????? 截面尺寸滿足要求。計算所需腹筋： KNVKNbhf t