液壓技術課程設計--拉床的液壓動力滑臺的液壓系統(tǒng)設計-資料下載頁
2025-06-04 04:04本頁面
【正文】 的進、出油流量。見表 4 表 4 液壓缸的進、出油流量 18 快進 工進 快退 輸入流量 L/min Q1=(A1Qp)/(A1A2) =( )/()= Q1= Q1= Qp = 排出流量 L/min Q2=(A2Q1)/A1 =( )/= Q2=(A2Q1)/A1 =( )/= Q2=(A1Q1)/A2 =( )/= 運動速度 m/min V1=Qp/(A1A2) =( 103)/()= V2=Q1/A1=( 103)/= V3= Q1/A2= 10/= 油箱： 油箱容量 V按液壓泵的額定流量計算，取 ζ =7 V=ζ Qp=7 = L 按 GB287681 規(guī)定，就近取標準值， V=300L 五、液壓系統(tǒng)性能驗算 液壓系統(tǒng)壓力損失估算： 由于具體管路布置尚未確定，沿 程壓力損失暫無法計算。只對閥類元件的壓力損失進行估算，待管路裝配圖確定后，再計算管路的沿程和局部壓力損失。 壓力損失要按不同的工作階段分別計算： （ 1） 快進： 快進時液壓缸是差動連接，進油路上有單向閥 10，其通過流量為 ，電液換向閥2，其流量為 ，通過行程閥 3 的流量為 ，其進油路總壓力損失 ∑Δ Pv為： 19 ∑Δ Pv =[Δ Pn1 (no )2+Δ Pn2 (no )2+Δ Pn3 (no )2] =[ ()2+ ()2+ ()2]= 式中： Δ Pn—— 閥的額定壓力損失 Qo—— 閥的實際過流量 Qn—— 閥的額定流量 回油路上液壓缸有桿腔的油液通過電液換向閥和單向閥 6 的流量均為 ，然后與液壓泵供油匯合 ，通過行程閥進入無桿腔，據此可算出有桿腔與無桿腔之壓 力差 Δ P=P2P1=[ ( )2+ ( )2+ ( )2]= （ 2） 工進 ： 進油路上電液換向閥 2 的流量為 ，調速閥 4 的壓力損失為 ；回油路上通過換向閥 2 的流量為 ，背壓閥 8 的壓力損失為 ，順序閥的流量為+22=，折算到進油路的總損失為 ∑ Δ Pv = ( )2++[ ( )2++ ( )2] = 液壓缸回油腔的壓力 P2= ( )2++ ( )2= 考慮到壓力繼電器的動作壓力比系統(tǒng)工作壓力高 ，因此溢流閥的調定壓力為 PyP1+∑ Δ P1+∑ Δ Pe=+ ( )2++= （ 3） 快退： 快退時，進油路通過 單向閥 10 的流量為 22L/min，通過換向閥 2 的流量為 ；回油路上通過單向閥 5，換向閥 2 和單向閥 3 的流量相同，均為 ，進油路上總壓力損失為 ∑ Δ Pv1 = ( 6322 )2+ ( )2= 20 回油路總壓力 ∑ Δ Pv2 = ()2+ ()2+ ()2= 則快退時，液壓泵的工作壓力 Pp=P1+∑ Δ Pv1=+= 此值為卸荷順序閥的壓力調定值。 溫升驗算： 以工進時消耗的功率計算溫升。 工進時液壓缸的有效功率 Pe=Fv2=6010 202119626 ??= 工進時，雙泵供油的輸出功率應分別計算。低壓大流量泵輸 出功率 P1=Pp2 QP2 此時低 壓大 流量泵 的壓 力為 卸荷 閥的調 定壓 力， 其值為 Δ P=Δ Pn(no )2= ( 6322 )2=，則 Pp2=Δ P 高壓小流量泵工作壓力 Pp1=， 流量 Q1=，因此總輸入功率 Pp Pp=pp pP ? 211 ?? = 33636 ???????? ??= 則發(fā)熱功率 Δ P= Pp Pe== kw 油箱散熱面積 A= 2V = 23 )1000300(= 取散熱系數 K=9W/m2℃ 溫升 Δ T=KAP? = ? 103=17℃ 溫升在允許范圍，可不設冷卻裝置。 六、繪制工作圖 油箱圖和液壓缸圖 等見附頁。 21 參考文獻 汽車液壓、液力與氣壓傳動技術 北京：化學工業(yè)出版社， ，液壓與氣壓技術 。北京：高等教育出版社， 2021 ，液壓傳動，北京：中央廣播電視大學出版設， 1998 。汽車構造。北京：人民交通出版社， 2021 。機械設計手冊。北京：化學工業(yè)出版社， 2021
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