【正文】 后的標(biāo)本，并允許在室溫干燥溫度。這些標(biāo)本保存在烤箱和溫度設(shè)定所需的目標(biāo)。根據(jù)標(biāo)本數(shù)量保持箱內(nèi)，以達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)的時(shí)間被發(fā)現(xiàn)有所不同。而后達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)的標(biāo)本到預(yù)定穩(wěn)定的時(shí)間，其中的試樣冷卻至室溫和測試結(jié)束。 通過 ACI落錘沖擊強(qiáng)度測試，這是最簡單的方法評(píng)估影響混凝土電阻。試樣的尺寸為直徑 150毫米和 64毫米的厚度。光盤標(biāo)本準(zhǔn)備使用鋼模具固化和加熱和冷卻。這包括一個(gè)手動(dòng)操作標(biāo)準(zhǔn) 457毫米下降 。 64毫米的淬硬鋼球和平面 226底板與定位支架。試樣放置之間的四個(gè)導(dǎo)向件（耳 ）位于遠(yuǎn)離樣品的 。一個(gè)框架（支架定位），然后建立以目標(biāo)在混凝土光盤中心的鋼球。光盤被涂上一層薄薄的凡士林底部或沉重的油脂，以減少標(biāo)本和底板之間的摩擦。底部的一部分其基地后，鋼球錘單位和被丟棄的重量反復(fù)負(fù)載應(yīng)用。繼續(xù)加載，直到光盤失敗，開辟 8 了這樣，它觸及的三個(gè)四個(gè)定位耳。破壞強(qiáng)度的打擊，造成這種情況的數(shù)量記錄。同伴 立方體抗壓強(qiáng)度（ FCK）進(jìn)行了測試。 4 分析和結(jié)果 殘余抗壓強(qiáng)度 VS 溫度 從表 1可以看出，在 100176。 C持續(xù)高溫，殘余強(qiáng)度的空氣冷卻混合 M1， M2和 M3的標(biāo)本增加 M1混合強(qiáng)度 至 114％， 109％， M2與 M3的 組合至 111％，混合到 6個(gè)小時(shí)的 接觸 時(shí)間 ， 當(dāng)持續(xù)高溫是 200176。 C的空氣冷卻 ， 標(biāo)本有一個(gè)下降強(qiáng)度高達(dá) 910％，大約為 M1組合 的 6個(gè)小時(shí)的時(shí)間，但在 M2的組合的情況下，它是 82％和 M3的組合，它是63％，最高為 6個(gè)小時(shí)的 接觸 時(shí)間。 當(dāng)混凝土混合 的 量 M1， M2和 M3接觸 于 100176。 C持續(xù)高溫是減少在 比 量 M1組合為 6小時(shí)的 接觸 時(shí)間高達(dá) 78％的 強(qiáng)度 。 殘余抗壓強(qiáng)度 VS 接觸 時(shí)間 從表 1結(jié)果表明，加熱 到 達(dá) 100℃， 2小時(shí)和 4小時(shí) 后 ，混合殘余強(qiáng)度 M1有所下降，其中作為混合 M2和 M3的殘余 強(qiáng)度增加。殘余強(qiáng)度進(jìn)一步增加為 6個(gè)小時(shí)的 接觸 時(shí)間，在所有的三個(gè) M1， M2和 M3的 混合比量 ，甚至超越了在室溫下的強(qiáng)度。 當(dāng)混合 比 量 M1， M2和 M3的標(biāo)本 接觸 在 2， 4和 6小時(shí)的時(shí)間 內(nèi) ，到 達(dá) 200176。 C，它是觀察殘余強(qiáng)度有所下降，低于室溫已達(dá)到 92％ 混合比 量 M1， M2和 M3的 82％和 73％混合拌勻。 混合 M1， M2和 M3的混凝土塊時(shí)，受到 300176。 C的溫度為 2， 4和 6小時(shí)組合 混合比量 M1的殘余強(qiáng)度的 2小時(shí)減少到 92％高達(dá) 78％， 為 6個(gè)小時(shí)的 接觸 時(shí)間， M2混合為 2個(gè)小時(shí)的 接觸 時(shí)間高達(dá) 76％， 90％的 6個(gè)小時(shí)的 接觸 時(shí)間， M3的混合高達(dá) 88％， 68％的 接觸 時(shí)間 2至 6小時(shí)。 5 影響混凝土強(qiáng)度 剩余影響強(qiáng)度與溫度 從表 1可以看出，持續(xù)高溫 100176。 C的所有標(biāo)本的殘余沖擊強(qiáng)度降低 20％ 50％之間不同的組合 比 量 M1， 15％至 40％為混合 M2和 M3。 當(dāng)持續(xù)高溫為 200176。 C的所有剩余的沖擊強(qiáng)度混合進(jìn)一步 減小， 減少約 為 60％70％的混合 比 量 M1， M2和 M3組合的 55％至 65％。 當(dāng)持續(xù)高溫 300176。 C時(shí)觀察殘余的影響力降低進(jìn)一步和不同組合 比 量 M1到達(dá)85％和混合 M2和 M3的 70％至 90％ 。 接觸 時(shí)間對(duì)剩余影響強(qiáng)度 從表 1可 以看出 沖擊強(qiáng)度降低時(shí)，持續(xù)高溫 100176。 C ， 2小時(shí)、 4小時(shí)和 6小時(shí)，其范圍是 15％ 至 50％，為所有混合 比 量 M1， M2和 M3。 接觸 時(shí)間的影響是混合 比 量 M1減少更多 更 迅速 ， 相比 M2和混合 M3的相同的 接觸 時(shí)間。 9 當(dāng)標(biāo)本受持續(xù)高溫 200176。 C， 4和 6小時(shí) 觀察時(shí)間進(jìn)一步減少，與剩余的沖擊強(qiáng)度相比在 減少 ， 在所有的混合物 55％ 70％的范圍內(nèi)。 接觸 6個(gè)小時(shí)的時(shí)間上有一個(gè)更大的影響力剩余影響混凝土強(qiáng)度。 當(dāng)持續(xù)高溫為 100176。 C， 4和 6小時(shí)的剩余時(shí)間 接觸 沖擊強(qiáng)度降低?？梢钥闯?，具有非常高的溫度和 接觸 時(shí)間對(duì)混凝土的殘余影 響的力量，顯示了減少高達(dá) 90％左右的影響所有的混合物。 表 1殘余的沖擊強(qiáng)度和殘余抗壓強(qiáng)度 溫度 時(shí)間的接觸 殘余壓強(qiáng)度 剩余壓縮強(qiáng)度單位 N/mm2 剩余影響變化 % 剩余抗壓強(qiáng)度的變化 變化 % 176。 C 時(shí)間 I1 I2 I3 M1 M2 M3 ri1 ri2 ri3 M1 M2 M3 空間 0 49 66 33 44 60 100 100 100 100 100 100 100176。 C 2 4 6 33.6 24 19.3 43 36 29 54 52 60 35 38 36 50 52 51 64 68 67 81 58 46 87 75 59 82 79 60 107 114 109 109 115 113 106 112 111 200176。 C 2 4 6 17 13.7 13.3 18 15 13.3 24 18 16 30 29 27 40 39 37 51 48 45 41 33 32 36 30 27 36 27 23 90 86 81 88 85 81 84 79 75 300176。 C 2 4 6 12.3 9 8.3 6.3 6 27 25 23 40 36 32 52 44 40 30 21 16 19 13 12 13 9 9 81 75 69 86 78 71 85 73 65 6 結(jié)論 具體增加的抗壓強(qiáng)度在 100176。 C時(shí)，接觸到的持續(xù)升高溫度?；炷恋箟簭?qiáng)度時(shí)，接觸到 200176。 C和 300176。 C從 10％至 30％ 6個(gè)小時(shí)的 接觸 。不論 從 溫度和時(shí)間 上殘余沖擊強(qiáng)度都會(huì)降低 。殘余沖擊強(qiáng)度下降率較高在 20％至 85％，比抗壓強(qiáng)度受持續(xù)高溫時(shí)， 15％和 30％之間。沖擊強(qiáng)度降低率較高的抗壓強(qiáng)度相比時(shí)，受到持續(xù)的高溫。 通過混凝土在不同溫度 、 不同受火時(shí)間后 的立方體抗壓強(qiáng)度試驗(yàn) ， 詳細(xì)分析了高溫后混凝土抗壓性能的試驗(yàn)結(jié)果 ， 通過對(duì)試驗(yàn)數(shù)據(jù)的分析 ， 得出了高溫后混凝土抗壓性能與各影響因素的關(guān)系 ， 高溫后混凝土抗壓強(qiáng)度受溫度影響最大 ， 存在強(qiáng)度異常提高的情形 ； 受火時(shí)間對(duì)混凝土高溫后殘余強(qiáng)度有較顯著的影響 ， 是不可忽略的一個(gè)因素 。 根據(jù)受火溫度和受火時(shí)間對(duì)混凝土抗壓強(qiáng)度的耦合效應(yīng) ， 提出了計(jì)算 10 火災(zāi)后混凝土抗壓強(qiáng)度擬合公式 ， 并提出一種火災(zāi)分類標(biāo)準(zhǔn)建議 ， 為火災(zāi)大小的鑒定及其對(duì)火災(zāi)后建筑安全性能的評(píng)定做出了 有益的嘗試。