【導讀】建筑面積約8000平方米。本工程所有模板承重架均采用18mm厚的九夾板（膠合板）及50×70mm方木組合模板、Φ48×鋼管承重架支撐體系。劃安排分批進場?；炷翝矒v施工采用泵送商品混凝土。方木：抗彎強度設計值fm=13N/mm2；抗剪強度設計值fv=;計值取值為，雙扣件承載力設計值取值為。柱斷面尺寸450×400、450×800、500×500、550×550、梁斷面尺寸300×700、300×800、350×800、350×850、250×300、300×600、250×350、250×450、《建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范》；《建筑施工安全檢查標準》；部、省、市現行的有關安全生產和文明施工規(guī)定；剪力墻體為300㎜厚、7000mm高的砼剪力墻作為典型驗算對象。夾板，內楞采用50㎜×70㎜方木。柱箍為4根100×50mm的槽鋼組成鋼楞柱箍，或由短鋼管及鐵卡組成。柱箍為4根100×48×的槽鋼組成。間距900mm，立桿橫向間距650mm，縱向間距900mm。距117mm，梁底大楞采用Ф48×，垂直與梁軸線方向布置，間距450mm，梁側模橫楞采用50×70mm木枋，間距為220mm；豎楞采用Ф48×鋼管，間距500mm，側模中部設置一道對拉螺桿，間距500mm。

　　

【正文】 凝土時產生的荷載標準值： x5＝ 以上 3項為恒載，取分項系數 ； 5項為活載，取分項系數 ，則底模的荷載設計值為： q=(x1+x2+x3)+(x4+x5) =(+24+)+(+)=； 荷載標準值為： qk=x1+x2+x3=+24+=26kN/m2； 面板類型： 膠合面板 ；面板彈性模量 E(N/mm2)： ； 面 板抗彎強度設計值 fm(N/mm2)： ； 2）抗彎強度驗算 （取 ） 按三跨連續(xù)梁驗算： 梁底模板承受的最大彎矩計算公式如下： M===m； W=bh2/6=1000182/6=54000mm3 I= bh3/12=1000183/12=486000 mm4 σ =106/54000=； 面板計算應力 σ ==15N/mm2， 滿足要求。 3）撓度驗算 面板的最大撓度計算值 : ν = 261174/(1006000486000)=； 面板的最大撓度計算值 ν = ，小于面板的最大允許撓度值 [v] = 117/ 250=，滿足要求。 4）抗剪強度驗算 面板承受的剪力為 Q==39=, 抗剪強度按照下面的公式計算： τ =31000/(2100018)=； 面板受剪應力計算值 τ =，小于 fv=，滿足要求。 梁底縱向支撐小楞的承載力驗算 支撐小楞采用方木（ 50mm70mm） ，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W分別為： W=507070/6=40833 mm3； I=70505050/12=106 mm4； 計算簡圖見下圖 1）荷載的計算 按照三跨連續(xù)梁計算，支撐小楞承受由面板支座反力傳遞的荷載。最大彎矩取恒荷載和活荷載最不利布置的彎矩之和。荷載計算如下： q== kN/m qk=26= kN/m 2）抗彎強度驗算 最大彎矩 考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下 : 最大彎矩 M == m； 最大受彎應力 σ = M / W = 106/40833 =； 支撐小楞的最大應力計算值 σ =值 fm= N/mm2，滿足要求。 3）抗剪強度驗算 截面最大抗剪強度必須滿足 : 最大剪力 Q == ； 支撐小楞的受剪應力值計算： τ = 3103/(2) =0. 6N/mm2； 支撐小楞的受剪應力計算值 τ =0. 6N/mm2 小于小楞的抗剪強度設計值 fv= N/mm2,滿足要求。 4）撓度驗算 最大撓度考慮為靜荷載的計算值最不利分配的撓度和 ，計算公式如下 : ? ?40 .6 7 7 / 2 5 0100 kql lEI??? ? ? 支撐小楞的最大撓度計算值 ν = 4504 /(1009000106)=； 支撐小楞的最大撓度計算值 ν = 小于支撐小楞的最大允許撓度 [v] = 765/ 250=，滿足要求。 梁底橫向支撐鋼管的承載力 驗算 P1==； P2==； R端 =（ +） /400= KN； R中 =； M=（ ） = m； σ =0. 2106/103 = 43N/mm2； 梁底支撐小橫桿的最大應力計算值 σ =43N/mm2 小于梁底支撐小橫桿的抗彎強度設計值 fm =205 N/mm2,滿足要求。 ν = ； 梁 底橫向支撐小橫桿的最大撓度： ν=；小于梁底支撐小橫桿的最大允許撓度 [v] = 400/ 250= mm，滿足要求。 扣件抗滑移的驗算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力 R ≤ Rc Rc 扣件抗 滑承載力設計值（單扣件，按檢測報告降級使用） ,取 ； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； R取最大支座反力，計算得到 R=； R kN,所以采用雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求 。 不組合風荷載時，立桿的穩(wěn)定性驗算 1）立桿荷載計算 根據《規(guī)程》，支架立桿的軸向力設計值 Nut指每根立桿受到荷載單元傳遞來的最不利的荷載值。其中包括上部模板傳遞下來的荷載及支架自重，顯然，最底部立桿所受的軸壓力最大。上部模板所傳豎向荷載包括以下部分： 通過支撐梁 的頂部扣件的滑移力。根據前面的計算，此值最大為 F1 = ； 除此之外，根據《規(guī)程》條文說明 ，支架自重可以按模板支架高度乘以 。故支架自重部分荷載可取為 F2=＝ ； 通過相鄰的承受板的荷載的扣件傳遞的荷載，此值包括模板自重和鋼筋混凝土自重： F3=[+()/2](+)=； 立桿受壓荷載總設計值為： N =++1..4=； 2）立桿穩(wěn)定性驗算 υ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數； A 立桿的截面面積，取 A = ； KH高度調整系數，建筑物層高超過 4m時，按《規(guī)程》 ； 計算長度 l0按下式計算的結果取大值： l0 = h+2a=+2=； l0 = kμh==； 式中 ： h支架立桿的步距 ， 取 ； a 模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度，取 ； μ 模板支 架等效計算長度系數，參照《扣件式規(guī)程》附表 D－ 1， μ =； k 計算長度附加系數，取值為： ； 故 l0取 ； λ = l0/i = 2282/ = 145； 查《規(guī)程》附錄 C得 υ= ； KH=1/[1+()] = ； σ =N/(υAKH)=103/(450)=67N/mm2； 立桿的受壓強度計算值 σ =67N/mm2 小于立桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2 ，滿足要求。 樓面板 模板 樓板按 120mm 厚，層高按最高 模板的截面抵抗矩為： W= 104mm3 1．荷載計算： 模板自重： 1=混凝土自重： 24 1=鋼筋自重： 0. 12 1=施工人員及設備活荷載： 1 1=1KN/m 振搗混凝土時產生的荷載： 2 1=2KN/m q1=(++)1. 35+(1+2)= q2=+++1+2= 彎矩計算簡圖板模板安裝簡圖板底橫向鋼管板底支撐方木板底縱向鋼管層高樓板厚度2．底模面板驗算（按三跨連續(xù)梁，取板長 1m） 1)抗彎強度驗算： M= 0. 252=m σ =M/W=10 6/ ( 104)=[fm]=15N/mm2，強度滿足要求。 2)抗剪強度驗算： Q= 0. 25= τ = 3Q/(2bh)= 3103/(2100018) =fv= N/mm2滿足要求。 3)撓度驗算： ν = 2504/(1006000105) =[v] =250/250 = 1mm， 滿足要求。 3．底模木楞驗算 木楞間距 250mm，選用 50 70木材（ W= 104 mm3， I= 105 mm4， [fm]=13 N/mm2， fv=， E=9000N/mm） 1)抗彎強度驗算： M= 0. 25 =m σ =M/W=10 6/ ( 104)=[fm]=13N/mm2，強度滿足要求。 2)抗剪強度驗算： Q= 0. 25 = τ = 3Q/(2bh)= 3103/(27050) =fv= N/mm2滿足要求。 3)撓度驗算： ν = 0. 2510004/(1009000105) =[v] =[1000/150,10]， 滿足要求。 4．板底橫向水平鋼管的強度與剛度驗算 板底水平鋼管按三跨連續(xù)梁驗算 。 1）荷載計算 木楞所傳集中荷載： q= =2）抗彎強度驗算 ： 將荷載近似看作均布荷載簡化計算： q= =Mmax= 總 l2= =m σ =M/W=10 6/10 3=148N/mm2[σ]= 215N/mm2，滿足要求。 3）剛度驗算： ν = 9004/(100105105) =[v] =[900/250,10] 滿足要求。 扣件抗滑驗算： 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力 R ≤ Rc Rc 扣件抗滑承載力設計值（單扣件，按檢測報告） ,取 kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； R取最大支座反力，計算得到 R= kN； R 12 kN,所以單采用雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求。 不組合風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 1）立桿荷載 根據《規(guī)程》，支架立桿的軸向力設計值 N應按下式計算： N=∑ NGK+∑ NQK 其中 NGK包括上部模板傳遞下來的荷載及支架自重，顯然，最底部立桿所受的軸壓 力最大。上部模板所傳豎向荷載包括以下部分： 通過支撐梁的頂部扣件的滑移力。根據前面的計算，此值最大為 F1 = ； 除此之外，根據《規(guī)程》條文說明 ，支架自重可以按模板支架高度乘以 。故支架自重部分荷載可取為 F2=＝ ； 立桿受壓荷載總設計值為： N =+=； 2）立桿穩(wěn)定性驗算 υ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數； A 立桿的截面面積，取 A = cm2； KH高度調整系數，建筑物層高超過 4m時，按《規(guī)程》 ； 計算長度 l0按下式計算的結果取大值： l0 = h+2a=+2=； l0 = kμh==； 式中 ： h支架立桿的步距 ， 取 ； a 模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度，取 ； μ 模板支架等效計算長度系數，參照《扣件式規(guī)程》附表 D－ 1，μ =； k 計算長度附加系數，取值為： ； 故 l0取 ； λ = l0/i = 2782/ = 176 ； 查《規(guī)程》附錄 C得 υ= ； KH=1。 σ =N/(υAKH)=103/( 4501)=88N/mm2； 立桿的受壓強度計算值 σ =88N/mm2 小于立桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2 ，滿足要求。