【導(dǎo)讀】環(huán)太湖公路及環(huán)湖沿路大堤加固工程。（長興段）長興港大橋QL-4合同段。浙江鼎盛交通建設(shè)有限公司。長興港大橋QL-4合同段現(xiàn)澆箱梁滿堂支架施工方案。U04聯(lián)箱梁現(xiàn)澆支架貝雷梁平臺鋼管樁基礎(chǔ)................5

　　

【正文】 10 步，縱、橫向鋼管+ 2） ［ +（ +） 10++ 2］ 65= Kn N=(A+B+C+D)+ ［ (Q3+Q4)LxLy+Q5］ N= Kn＜ 26 Kn 25 滿足要求。 為增加施工安全系數(shù)，方木與方木中心間距由 30cm 減小至 23cm，以此計算荷載均滿足要求，過程不一一羅列。 U04 聯(lián) 貝雷 梁 支架平臺的 設(shè)置 本段因需跨越通航孔，需搭設(shè)跨越結(jié)構(gòu)的貝雷梁支架平臺 ， 通航孔現(xiàn)澆箱梁支架平臺 基礎(chǔ)采用 Φ 4258mm 螺旋焊接 鋼管 。 考慮地方通航和泄洪需要，在 U04 聯(lián)橋梁右側(cè)已搭設(shè)了貝雷梁棧橋，棧橋主跨位于通航孔 U04 聯(lián)第二跨， 即 位于 P11～ P12 墩之間，最大跨度 22m,梁底標高+，凈空 ，受此跨度和高度限制，現(xiàn)澆箱梁支架平臺亦采用貝雷梁搭設(shè)，梁下凈空尺寸在滿足施工基本需要的前提下，盡量使支架平臺貝雷梁下凈空最大，以利通航 和施工 安全 ，經(jīng)測算，在滿足施工基本需要的前提下，即箱梁底至貝雷梁底最小凈 尺寸： 150+10+5+70+5+5+10+=，通航孔右幅箱梁梁底最低 處 標高為 +，由此推算，支架平臺貝雷梁底控制標高為 +，鋼管樁頂架設(shè) 45b 型工字鋼 橫梁（嵌入鋼管 20cm），鋼管樁頂控制標高為 +。 安裝 45b 工字鋼下橫梁時， 鋼管樁樁頂割槽口，用水準儀測出水平位置，氧焊氣割后用磨光機磨平，并用水平尺復(fù)測高差，按圖紙要求在槽口里放置 45b工字鋼， 嵌入 20cm， 焊接加固，在通航孔處圍堰上將貝雷片按圖紙要求拼裝好，再采用兩輛汽車吊將貝雷梁架設(shè)在 45b工字鋼上，上 鋪設(shè) I10工字鋼， 縱橋向間隔 2m 采用［ 8 焊接加固 ，連為整體 。 貝雷梁支架平臺 結(jié)構(gòu)自下而上分別為： Φ 4258mm 鋼管樁 →下橫梁 45b 型工字鋼→ “321” 軍用貝雷梁 →Ⅰ 10 型工字鋼 → 5cm 木板→布設(shè)碗扣式鋼管支撐架。 通航孔內(nèi) 防護鋼管樁用 Φ 425mm8mm 12m 螺旋焊接 鋼管 ， 間距為 6m，樁頂高出常水為 3m，樁頂標高為 +。 防護樁鋼管采用［ 14 槽鋼連接， 貝雷梁底和防護樁 上懸掛警示燈，設(shè)置導(dǎo)航標志， 并在兩側(cè)通航孔入口段設(shè)置限高 標志， 安排專人配合港航部門用喇叭指揮過往船只通行，確保過往船只和施工 安全。 26 支架平臺的布置 樁 基礎(chǔ)的布置 支架平臺基礎(chǔ)采用 Φ 4258mm 鋼管樁 ， 根據(jù)現(xiàn)澆箱梁荷載分布特點進行鋼管樁的平面位置的設(shè)置，結(jié)合地質(zhì)情況確定鋼管樁的入土深度。 荷載分布 為了便于計算，結(jié)合鋼管樁 橫向 布置及所承擔的上部箱梁荷載， 及 現(xiàn)澆箱梁 橫向 自重分布特點，計算對應(yīng)于下部基礎(chǔ)鋼管樁的 橫向 荷載分布系 數(shù) ；根據(jù)鋼管樁縱向布置及縱向所承擔的上部現(xiàn)澆箱梁自重分布特點計算相應(yīng)區(qū)段箱梁混凝土 荷載 ；沿樁縱向需相應(yīng)樁承擔的箱梁自重荷載結(jié)合橫向荷載分布系數(shù)，計算每根鋼管樁所承擔的現(xiàn)澆箱梁自重荷載。 荷載分布圖如下 。 27 2222223333333333.Ⅰ 10 工字鋼 受力驗算 Ⅰ 10 工字鋼 排距 ，貝雷梁列距 。 28 A砼 25 = Kn B竹膠板 （ ） C方木 65 N/m D鋼管 高度（ ） m(按 13 墩右幅最高點標高 + 計算，木板頂標高為 +),步距 ，共 （ ） /=5 步，縱、橫向鋼管為 + 2m 。 ［ +（ +） 5++ 2］ = Kn E 5cm 木板自重 N/m 5cm 5cm 方木理論重量 N/m (《 建筑施工扣件式鋼管模板支架技術(shù)規(guī)程 》 J1090520xx P30 表 A） F 工字鋼自重 Kn/m = Kn Ⅰ 10 理論重量 Kn/m ①抗彎強度驗算 F= (A+B+C+D+E+F)+ (Q3+Q4+Q5) = Kn Mmax =FL/4 式中 Mmax — 最大 彎矩 ； F— Ⅰ 10所受 集中力（ Kn）； L— 貝雷梁橫向間距為 ； Mmax = σ = Mmax/ W 式中 σ — Ⅰ 10 抗彎強度（ MPa）； W— Ⅰ 10 截面模量為 49 103 mm3； （高等學(xué)校教材 《材料力學(xué) 》 P356） [σ］ — Ⅰ 10 抗彎強度設(shè)計值為 140 Mpa。 σ = MPa＜ 140 Mpa =[σ］ 滿足要求 ②Ⅰ 10撓度驗算 f=FL3/(48EI) 式中 f— Ⅰ 10 的撓度（ mm） ； I— Ⅰ 10 的慣性矩為 245 104mm4 。 （高等學(xué)校教材 《材料力學(xué) 》 P356） E— 鋼材的彈性模量為 105N/mm2。 f= ＜ =L/400 滿足要求。 段 I10 工字鋼排距 ，貝雷梁 列 距 為 。 29 A砼 25 = Kn B竹膠板 （ ） C方木 65 N/m D 鋼管 高度（ ） m(按 13 墩右幅最高點標高 + 計算，木板頂標高為 +),步距 ，共 （ ） /=5步，縱、橫向鋼管為 + 2m 。 ［ +（ +） 5++ 2］ = Kn E 5cm 木板自重 N/m F 工字鋼自重 Kn/m = Kn ①抗彎強度驗算 F= (A+B+C+D+E+F)+ (Q3+Q4+Q5) = Kn Mmax =FL/4 式中 Mmax — 最大彎矩 ； F— Ⅰ 10所受 集中力（ Kn）； L— 貝雷梁橫向間距為 ； Mmax = σ = Mmax/ W 式中 σ — Ⅰ 10 抗彎強度（ MPa）； W— Ⅰ 10 截面模量為 49 103 mm3； [σ］ — Ⅰ 10 抗彎強度設(shè)計值為 140 Mpa。 σ = MPa＜ 140 Mpa =[σ］ 滿足要求 ②Ⅰ 10撓度驗算 f=FL3/(48EI) 式中 f— Ⅰ 10 的撓度（ mm） ； I— Ⅰ 10 的慣性矩為 245 104mm4 。 E— 鋼材的彈性模量為 105N/mm2。 f= ＜ =L/400 30 滿足要求。 段 Ⅰ 10 排距 ,貝雷梁列距 ，受力最大處梁高 H=，立桿列距為300mm。 A砼 25 = Kn B竹膠板 （ ） C方木 65 N/m D鋼管 高度（ ） m(按 13 墩右幅最高點標高 + 計算，木板頂標高為 +),步距 ，共 （ ） /=5 步，縱、橫向鋼管 3m 。 ［（ ） + 2 5+ 3］ = Kn E 5cm 木板 N/m = Kn F 工字鋼自重 Kn/m = Kn ①抗彎強度驗算 F= (A+B+C+D+E+F)+ (Q3+Q4+Q5) = Kn F1=F2=F/2= Kn Mmax =M1+M2=(F1 ) (L/2) 2 式中 Mmax — 最大彎矩 ； L— 貝雷梁橫向間距為 ； Mmax = σ = Mmax/ W= MPa＜ 140 Mpa =[σ］ 滿足要求 。 ②Ⅰ 10撓度驗算 f=f1+f2 31 f=F1 (3 )/(48EI)=＜ =L/400 滿足要求。 段 Ⅰ 10 排距 ,貝雷梁列距 ，梁高 H=。 ① 抗彎強度驗算 A砼 25 = Kn B竹膠板 （ ） C方木 65 N/m D鋼管 高度（ ） m(按 13 墩右幅最高點標高 + 計算，木板頂標高為 +),步距 ，共 （ ） /=5 步，縱、橫向鋼管 3m 。 （ + 2 5+ 3） = Kn E 5cm 木板 N/m = Kn F 工字鋼自重 Kn/m = Kn N= (A+B+C+D+E+F)+ (Q3+Q4+Q5) = Kn Mmax =NL/4 式中 Mmax — 最大彎矩 ； N— Ⅰ 10所受 集中力 為 ； L— 貝雷梁 列 距為 ； Mmax = σ = Mmax/ W 式中 σ — Ⅰ 10 抗彎強度（ MPa）； W— Ⅰ 10 截面模量為 49 103 mm3； [σ］ — Ⅰ 10 抗彎強度設(shè)計值為 140 Mpa。 σ = MPa＜ 140 Mpa =[σ］ 滿足要求 ②Ⅰ 10撓度驗算 f=FL3/(48EI) 式中 f— Ⅰ 10 的撓度（ mm） ； 32 I— Ⅰ 10 的慣性矩為 245 104mm4 。 E— 鋼材的彈性模量為 105N/mm2。 f= ＜ =L/400 滿足要求。 受力 驗算 （按簡支梁計算） 腹板 段 A 25Kn/m3= Kn 22m 通航孔 C50砼 ； B 竹膠板 22m (梁底面長度為 )； C 方木 12/ 22 65 N/m= Kn； D 橫向 段鋼管自重， 鋼管 列 距為 ， 高度（ ） m；橫向水平桿 ，步距 ， 共 5步 。 ［ 22 （ ） + 22/ 5+22 5+ 22/ 2］ = Kn E 5cm 木板 22 12/= Kn F 12 22/ Kn/m= Kn G 貝雷梁自重 3 4=53 Kn（貝 雷梁自重 3 Kn/片 ,最大處 米上承 4排貝雷梁） 永久荷載的分項系數(shù)為 ，根據(jù)橫斷面系數(shù)，在 腹板下 受力最大，斷面分配系數(shù)為 ，所以下布貝雷梁 2 排并列布置，間距 ；在 翼板、 空箱段間距 ,斷面 最大 分配系數(shù)為 ，單排布置。 2N=［ (A+B+C+D+E+F+G)+ 22 12］ + （ 1+1） = Kn N= Kn ① 貝雷梁抗彎強度 Mmax = ?25i Mi =.(n1).n/ 式中 F— 集中力 F=N/25= Kn； NA— 支座反力 NA=NB=N/2= Kn； n— n=13； L— L=11m； d— d=。 Mmax= 33 σ = Mmax/ W 式中 σ — 貝雷梁抗彎強度（ MPa）； W— 貝雷梁截面模量為 106 mm3； [σ］ — 貝雷梁抗彎強度設(shè)計值為 273Mpa。 （ 《 橋梁施工常用數(shù)據(jù)手冊 》 P715 注③） σ = MPa＜ 273 Mpa =[σ］ 滿足要求。 ② 貝雷梁 剪力驗算 Q= Kn＜ [Q]= Kn （引自貝雷梁手冊） 滿足要求。 ③ 貝雷梁撓度 驗算 f=?25i fi =FL1(3L24L21)/(48EI)+ FL2(3L24L22)/(48EI)+? FL25(3L24L225)/(48EI) （ 高等學(xué)校教材 《材料力學(xué) 》 P362） 式中 I— 貝雷梁的慣性矩為 8 ； E— 鋼材的彈性模量為 105N/mm2。 L— 貝雷梁的跨度為 22m。 Ln— Ln=L1+(n1)d 34 L1— L1= f =9mm＜ 44mm=L/500 （ 《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 》 GB 5001720xx 附錄 A P120） 滿足要求。 翼板及空箱 段 貝雷梁列 距 ,橫斷面最大處分配系數(shù)為 ，單排布置。 ①抗彎強度驗算 N=［ (A+B+C+D+E+F+G/3)+ 22 12］ + （ 1+1）= Kn Mmax = ?25i Mi =.(n1).n/ 式中 F— 集中力 F=N/25=13 Kn； NA— 支座反力 NA=NB=N/2= Kn； n— n=13； L— L=11m； d— d=。 Mmax = σ = Mmax/ W = MPa＜ 273 Mpa =[σ］ 滿足要求。 ② 貝雷梁 剪力驗算 Q= Kn＜ [Q]= Kn （引自貝雷梁手冊） 滿足要求 ③ 貝雷梁撓度驗算 f=?25i fi =FL1(3L24L21)/(48EI)+ FL2(3L24L22)/(48EI)+?? FL25(3L24L225)/(48EI) f =11mm＜ 44mm=L/500 滿足要求。 .Ⅰ 45b 樁頂下橫梁 受力 驗算 ①抗彎強度驗算 I=33760cm4 W=1500 cm3 按照斷面分配比例 ,Ⅰ 45b 工字鋼在通航孔 米范圍受力最大 A= 25Kn/m3= Kn ； B=竹膠板 (梁底面長度為 )； 35 C=方木 12/ 65 N/m= Kn； D=根據(jù)布架形式，橫向 21 根， 鋼管 排距為 ，加密段為 ， 高度（ ） m；橫向水平桿 ，步距 ， 共 5步 。 ［ 21 （ ） +12 5+ 21 5+ 2 + 21］ = Kn E 5cm 木板 N/