【導(dǎo)讀】汽車發(fā)展至今所用制動器幾乎都是摩擦式的，可分為鼓式和盤式兩大類。的卡車上，但由于為了提高其制動效能而必須加制動增力系統(tǒng)，使其造價較高，因為本次設(shè)計為轎車的設(shè)計，故采用前盤后。結(jié)構(gòu)、分類，并通過對鼓式制動器和盤式制動器的結(jié)構(gòu)及優(yōu)缺點進行分析。除此之外，還對前后制動器及主要部件的參數(shù)進行了選。同時也對santana2020后輪鼓式中的駐車制動器進行了參數(shù)的選擇和計算。應(yīng)急制動裝置不必是獨立的制動系統(tǒng)，它可利用。行車制動裝置或駐車制動裝置的某些制動器件。器主要以液壓盤式制動器為主流，采用液壓油作傳輸介質(zhì)，以液壓總泵為動力源，前后輪都用盤式制動器是趨勢。歐美國家自上世紀90年代初開始將盤式制動器用。至2020年，盤式制動器已經(jīng)成為歐美國家。城市公交車的標準配置。我國從1997年開始在大客車和載重車上推廣盤式制動器。等公司，都在使用為大客車匹配的氣壓盤式制動器。生產(chǎn)廠家主要有：宇通公司2020

　　

【正文】 f LAvmL ??? （ ） 式中： am ：汽車總質(zhì)量 ?A ：車輪制動器各制動襯片的總摩擦面積， ?A 21 22 AA ?? 2cm 27522763002 cm????? ； maxav : smhkmv a /44/160m a x ?? [ fL ]：許用比滑磨功，轎車取 1000J/ 2cm ～ 1500J/ 2cm 。 Lf = 7522 441550 2?? 1497J/ 2cm ≤ 1000J/ 2cm ～ 1500J/ 2cm 故符合要求。 盤式制動器制動力矩的計算 盤式制動器的計算用簡圖 ，且各處的單位壓力 分布均勻，則盤式制動器的制動力矩為 2fT fNR? （ ） 圖 盤式制動器的計算用簡圖 式中： f — 摩擦系數(shù)； N — 單側(cè)制動塊對制動盤的壓緊力； R — 作用半徑。 對于常見的扇形摩擦襯塊，其徑向尺寸不大了， R為平均半徑 mR 或有效半徑 eR 已足夠精確。平均半徑為 28 122m RRR ?? （ ） 式中； 12,RR— 扇形摩擦襯塊的內(nèi)半徑和外半徑。 所以盤式制動器的力矩方程為： ? ，是關(guān)于活塞給予制動塊對制動盤的壓緊力的一個直線函數(shù)。 根據(jù)圖 ，在任一單元面積 RdRd? 上的摩擦力對盤中心的力矩為 2fqRdRd? ，式中 q 為襯塊與制動盤之間的單位面 積上的壓力，則單側(cè)制動塊作用于制動盤上的制動力矩為 212332122 ()3RfRT fq R d R dfq R R?????? ? ??? （ ） 單側(cè)襯塊給予制動盤的總摩擦力為 212221()RRf N f q R d R d f q R R???? ? ? ? ??? （ ） 得有效半徑為 332122211 2 1 2212()22 3 ( )4 13 ( ) 2feT RRRfN R RR R R RRR?????? ??????? ??? ???? （ ） 令 12R mR? ，則有 24 13 (1 )emmRRm????????? （ ） 因 122 11, (1 ) 4R mm Rm? ? ??，故當 12, 1, emR R m R R? ? ?。但當 m過小即扇形的徑向?qū)挾冗^大時，襯塊摩擦表面在不同半徑處的滑磨速度相差太大，磨損將不均勻，因而單位壓力分布將不均勻，則上述計算方法失效。 139。 arctangLLh??? ?? 制動盤 制動盤一般用珠光體灰鑄鐵制成。其結(jié)構(gòu)形狀有平板形和禮帽形兩種。后一種的圓柱部分長度取決于布置尺寸。制動盤 在工作時不僅承受著制動塊作用的法向力和切 29 向力，而且承受著熱負荷。為了改善冷卻效果，鉗盤式制動器的制動盤有的鑄成中間有徑向通風(fēng)槽的雙層盤，這樣可大大地增加散熱面積，降低溫升約 20%～ 30%，但盤的整體厚度較厚。國產(chǎn)引進車型 —— 奧迪、桑塔納 20富康轎車和切諾基吉普車均采用帶有通風(fēng)槽的制動盤，其厚度在 20～ 之間。而一般不帶通風(fēng)槽的轎車制動盤，其厚度約在 10～ 13 之間 [1]。 制動塊 制動塊由背板和摩擦襯塊構(gòu)成，兩者直接牢固地壓嵌或鉚接或粘接在一起。材料多為扇形，也有矩形、正方形或長圓形的。 活塞應(yīng)能壓住盡量多的制動塊面積，以免襯塊發(fā)生卷角而引起尖叫聲。制動塊背板由鋼板制成，為了避免制動時產(chǎn)生的熱量傳給制動鉗而引起制動液氣化和減小制動噪聲，可在摩擦襯塊與背板之間或在背板后粘一層隔熱振墊。由于單位壓力和工作溫度高等原因，摩擦襯塊的磨損較快，因此其厚度較大。據(jù)統(tǒng)計，轎車和輕型車的厚度在 ～ 16mm 之間 [1]。 摩擦材料 制動摩擦材料應(yīng)只有角而穩(wěn)定的摩擦系數(shù)，抗熱衰退性能要好，不應(yīng)在溫升到某一數(shù)值后摩擦系數(shù)突然急劇下降，材料應(yīng)有好的耐磨性，低的吸水 (油、制動液 )率，低的壓縮率、低的 熱傳導(dǎo)率 (要求摩擦襯塊么 300℃的加熱板上：作用 30min 后，背板的溫度不越過 190℃ )和低的熱膨脹率，高的抗壓、抗打、抗剪切、抗彎購性能和耐沖擊性能；制動時應(yīng)不產(chǎn)生噪聲、不產(chǎn)生不良氣味，應(yīng)盡量采用污染小印對人體人害的庫擦材料。 當前，在制動器巾廣泛采用著模壓材料，它是以石棉纖維為主并均樹脂粘站劑、調(diào)整摩擦性能的填充刑 (出無機粉粒及橡膠、聚合樹脂等配成 )勺噪聲消除別 (主要成分為石墨 )等混合后，在高溫廠模壓成型的。模壓材料的撓性較差．故應(yīng)佐按襯片或襯塊規(guī)格模壓。其優(yōu)點是可以選用各種不同的聚合樹脂配料，使襯片或 襯塊具有不同的摩擦性能及其他性能。本次設(shè)計采用的是模壓材料 [1]。 制動器間隙的調(diào)整方法及響應(yīng)機構(gòu) 制動鼓與摩擦襯片之間或制動盤與摩擦襯快之間在未制動的狀態(tài)下均應(yīng)有工作間隙，以保證制動鼓或制動盤能自由轉(zhuǎn)動。制動鼓制動間隙為 ～ ；盤式制動器的為 ～ （單側(cè)為 ～ ）。此間隙的存在會導(dǎo)致踏板或手柄的行程損失，故間隙要越小越好。 另外，制動器雜工作過程中會由于摩擦襯片或摩擦襯塊的磨損而使間隙加大，因此制動器必須設(shè)有間隙調(diào)整機構(gòu)。 鼓式制動器工作間隙的 調(diào)節(jié)的方法是在兩蹄片間裝有一個調(diào)整機構(gòu)，主要元件為 30 調(diào)整桿，當摩擦材料有磨損時，可以通過調(diào)整調(diào)整機構(gòu)的調(diào)整桿來減小間隙。 盤式制動器工作間隙的調(diào)整，鉗盤式制動器不僅制動間隙?。▎蝹?cè) ～），而且制動盤受熱膨脹后對軸向間隙幾乎沒有影響，所以一般都采用一次調(diào)準式間隙自調(diào)裝置。最簡單且常用的結(jié)構(gòu)是在缸體和活塞之間裝有一個兼起復(fù)位和間隙自調(diào)作用的帶有斜角的橡膠密封圈，制動時密封圈的刃邊是在活塞給予的摩擦力的作用下產(chǎn)生彈性變形，與極限摩擦力對應(yīng)的密封圈變形量即等于設(shè)定的制動間隙。當襯塊磨損而導(dǎo)致所需 的活塞形成增加時，在密封圈達到極限變形之后，活塞可在液壓作用下克服密封圈的摩擦力，繼續(xù)前移到實現(xiàn)完全完全制動為止?；钊c密封圈之間這一不可恢復(fù)的相對位移便補償了這一過量間隙。解除制動后活塞在彈力作用下退回，直到密封圈的變形完全消失為止，這時摩擦塊與制動盤之間重新恢復(fù)到設(shè)定間隙。 [4] 根據(jù)后軸車輪附著力與后輪駐車制動的制動力相等的條件可求得汽車在上坡路和下坡路上停駐的坡度極限傾角 ,??39。 ，即由 ? ?1 c o s s in s ina gamg L h m gL ? ? ? ? ? ? （ ） 求得汽車在上坡時可能停駐的極限上坡路傾角為 1arctangLLh??? ?? （ ） 代入汽車參數(shù)，求得 ?? 汽車在下坡時可能停駐的極限下坡路傾角為 139。 arctangLLh??? ?? （ ） 代入汽車參數(shù)，求得 39。?? 一般要求各類汽車的最大停駐坡度不應(yīng)小于 16%～ 20%。 本章 小結(jié) 本章主要是對 盤式 制動器進行了設(shè) 盤式制動器的主要參數(shù)。 確定了這些結(jié)構(gòu)參數(shù)后，根據(jù)他們對制動器進行了 校核 計算。最后對盤式制動器的主要零部件 進行了設(shè)計 。 結(jié) 論 本次畢業(yè)設(shè)計是以 Santana2020 轎車的制動器為研究對象， 通過對轎車制動器的結(jié)構(gòu)和形式進行分析后，對制動系統(tǒng)的前、后制動器，設(shè)計及計算，并繪制出了前、 31 后制動器裝配圖、兩張零件圖。 同時有以下結(jié)論： 制動器在國內(nèi)外的發(fā)展和在具體情況的應(yīng)用有所了解，同時也收集了 santana2020 轎車的一些基本數(shù)據(jù)。 對該車的性能有了基本的了解。 有了一個總體的思路 ，通過對前后制動力分配的計算、同步附著系數(shù)的計算、制動器最大制動力矩的計算以及對制動因數(shù)的計算確定了本次設(shè)計的一些基本參數(shù)。 同時也確定了盤式制動器為浮動鉗式、鼓式為領(lǐng)從蹄式 。 的設(shè)計 是 根據(jù)參考資料和一些相關(guān)規(guī)定對制動蹄摩擦面的壓力分布及變形規(guī)律、蹄片的制動力矩以及摩擦襯塊得磨損特性等進行了計算， 也對駐車制動系統(tǒng)進行了計算。同時也對鼓式制動器的一些主要零件進行了說明。 是通過文獻的閱讀和一些以給定的數(shù)據(jù)對關(guān)鍵的零部件進行計算和解釋。主要有對摩擦塊計算盤式制動器制動力矩的計算等。 也對制動盤、制動塊等進行了工藝材料的討論。 最后還給出了兩種制動器 間隙的調(diào)整方法。 32 參考文獻 [1] 劉惟信 .汽車設(shè)計 .北京：清華大 學(xué)出版社 , 2020 [2] 余志生 .汽車理論 .北京：機械工業(yè)出版社 ,2020 [3] 陳家瑞 .汽車構(gòu)造 .北京：人民交通出版社 ,1999 [4] 吳宗澤 .機械設(shè)計課程設(shè)計手冊 .北京：清華大學(xué)出版社， 2020 [5] 劉惟信 .汽車制動系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)分析與設(shè)計計算 .北京：清華大學(xué)出版社 ,2020 [6] 崔 靖 .汽車構(gòu)造 .陜西：陜西科學(xué)技術(shù)出版社 ,1984 [7] 王望予 .汽車設(shè)計 .北京：機械工業(yè)出版社 ,2020 [8] 吉林工業(yè)大學(xué)汽車教研室 .汽車設(shè)計 .北京：機械工業(yè)出版社 ,1981 [9] 張洪欣 .汽車設(shè)計 .北京：機械工業(yè)出版社 ,1999 [10] 龔微寒 .汽車現(xiàn)代設(shè)計制造 .北京：人民交通出版社 ,1995 [11] 林 寧 .汽車設(shè)計 . 北京：機械工業(yè)出版社 ,1999 [12] 張國忠 . 現(xiàn)代設(shè)計方法在汽車設(shè)計中的應(yīng)用 . 沈陽：東北大學(xué)出版社 ,2020 [13] 粟利萍 .汽車實用英語 .北京：電子工業(yè)出版社， 2020 [14] 程國華 .汽車制動系統(tǒng)發(fā)展漫談 [J ]： 汽車運用 ， 2020 年第 6期 [15] 朱育權(quán)，制動盤（鼓）研究現(xiàn)狀與發(fā)展趨勢 [J ] 西安工業(yè)學(xué)院學(xué)報 2020， 21(1) [16] 張海清，非石 棉盤式制動器的發(fā)展現(xiàn)狀 [J ]，汽車技術(shù) 1993（ 6） [17] 張國強 車輛制動系統(tǒng)的發(fā)展現(xiàn)狀及趨勢淺析 [J ] 農(nóng)業(yè)與技術(shù) 2020， 29(3) [18] 武小林 .淺析汽車制動效能的影響因素 [J].農(nóng)機使用與維修 .2020（ 5） [18] 畢再生 .附著系數(shù)對制動距離的影響 [J].內(nèi)蒙古公路與運輸 .2020（ 4） [19] Rudolf Limpert. 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