【導讀】梁體采用單箱單室箱型截面，全梁共分86個單元，單元長度分別有1m、、2m、、3m、、4m、。由于連續(xù)剛構梁橋的受力特點，支點附近承受較大的。負彎矩，而跨中則承受正彎矩，因此梁高采用變高度梁，梁底按二次拋物線變化。不僅使梁體自重得以減輕，還增加了橋梁的美觀效果。由于預應力混凝土連續(xù)梁橋為超靜定結構，手算工作量比較大，且準確性難以保證，故本設計采用橋梁博士軟件進行計算，這樣不僅提高了效率，而且準確度也得以提高。⑴設計標準：設計荷載：公路-Ⅰ級，設計車速80km/h；⑸設計抗震基本烈度：1/100。書提出的要求以及地形資料和施工條件，找出所面臨的問題的關鍵所在，分清主次。②柔性雙薄墩減小了主梁支墩凈距，能有效消減墩頂彎矩峰值。⑥順橋向抗推剛度小，對溫度、砼收縮徐變及地震影響均有利。較，混凝土斜拉橋的鋼材和混凝土用量均較節(jié)??；要求，并能降低引道填土高度；索力調整是斜拉橋主梁受力均勻，以達到經(jīng)濟安全的重要措施。

　　

【正文】 合。 2 當可變作用的出現(xiàn)對結構或結構構件產生有利影響時，該作用不應參與組合。 3 施工階段作用效應的組合，應按計算需要及結構所處條件而定，結構上的施工人員和施工機具設備均應作為臨時荷載加以考慮。 4 多個偶然作用不同時參與組合。 承載能力極限狀態(tài)下的效應組合 公路橋涵結構按承載能力極限狀態(tài)設計時，應采用以下兩種作用效應組合：基本組合和偶然組合。 基本組合是永久作用的設計值效應與可變作用設計值效應相組合，其效應組合表達式為： 0 0 1 112()mnu d G i G ik Q Q k c Q j Q jkijS S S S? ? ? ? ? ???? ? ??? 或 0 0 112()mnu d G id Q d c Q jdijS S S S? ? ???? ? ??? 式中 udS — 承載能力極限狀態(tài)下作用基本組合的效應組合設計值； 0? — 結構重要性系數(shù)，按《通規(guī)》 JTG D602020 表 規(guī)定的結構設計安全等級采用，對應于設計安全等級一級、二級和三級分別取 、 ； Gi? — 第 i 個永久作用效應的分項系數(shù)，應按《通規(guī)》 JTG D602020 表 的規(guī)定采用； GikS 、 GidS — 第 i 個永久作用效應的標準值和設計值； 1Q? — 汽車荷載效應（含汽車沖擊力、離心力）的分項系數(shù)，取 1Q? =。當某個可變作用在效應組合中其值超過汽車荷載效應時，則該作用取代汽車荷載，其分項系數(shù)應采用汽車荷載的分項系數(shù)；對專為承受某作用而設置的結構或裝置，設計時該作用的分項系數(shù)取與汽車荷載同值；計算人行道板和人行道欄桿的局部荷載，其分項系數(shù)也與汽車荷載取同值； 桂林理工大學本科畢業(yè)設計論文 28 1QkS 、 1QdS — 汽車荷載效應（含汽車沖擊力、離心力）的標準值和設計值； Qj? — 在作用效應組合中 除汽車荷載效應（含汽車沖擊力、離心力）、風荷載外的其他第 j 個可變作用效應的分項系數(shù)，取 Qj? =，但風荷載的分項系數(shù)取 Qj? =； QjkS 、 QjdS — 在作用效應組合中除汽車荷載效應（含汽車沖擊力、離心力）外的其他第 j 個可變作用效應的標準值和設計值； c? — 在作用效應組合中除汽車荷載效應（含汽車沖擊力、離心力）外的其他可變作用效應的組合系數(shù)，當永久作用與汽車荷載和人群荷載（或其他一種可變作用）組合時，人群荷載（或其他一種可變作用）的組合系數(shù)取 c? =；當除汽車荷載效應（含汽車沖擊力、離心力）外尚有兩種其他可變作用參與組合時，其組合系數(shù)取 c? =；尚有三種可變作用參與組合時，其組合系數(shù)取 c? =；尚有四種及多于四種的可變作用參與組合時，取 c? =。 正常使用極限狀態(tài)下的效應組合 公路橋涵結構按正常使用極限狀態(tài)設計時，應根據(jù)不同的設計要求，采用以下兩種效應組合： （ 1） 作用短期效應組合。永久作用標準值效應與可變作用頻率值效應相組合，其效應組合表達式為： 111mnsd G ik j Q jkijS S S??????? 式中 sdS — 作用短期效應組合設計值； 1j? — 第 j 個可變作用效應的頻率值系數(shù)，汽車荷載（不計沖擊力） 1? =，人群荷載 1? =，風荷載 1? =，溫度梯度作用 1? =，其他作用 1? =； 1j QjkS? — 第 j 個可變作用效應的頻率值。 （ 2）作用長期效應組合。永久作用標準值效應與可變作用準永久值效應相組合，其效應組合表達式為： 211mnld Gik j QjkijS S S??????? 桂林理工大學本科畢業(yè)設計論文 29 第 6 章 主梁截面驗算 預應力混凝土梁從預加力開始到承載破壞，需經(jīng)受預加應力、使用荷載作用、裂縫出現(xiàn) 和破壞等四個受力階段，為保證主梁受力可靠并予以控制，應對控制截面進行各個階段的驗算。 正截面抗彎承載力驗算 根據(jù) JTG— 2020《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》中第 條進行成載能力驗算。材料采用強度設計值，假設鋼筋和混凝土同時屈服，同屬于塑性狀態(tài)。計算時考慮沖擊系數(shù)和結構系數(shù)，計算表達式見式 (1) RS?0? (1) 式中： 0? 為橋梁結構重要性系數(shù)，按公路橋涵的設計安全等級，一級、二級、三級分別用 、 、 ，本設計取用 ； S為作用（或荷載）效應（其中汽車荷載應計入沖擊系數(shù)）的組合設計值； R為構件承載能力設計值，是材料強度設計值 fd 和幾何參數(shù)設計值 ad的函數(shù)。 根據(jù)鋼束布置計算而得，由荷載產生的作用效應及構件承載力如圖 所示。圖 顯示，由荷載產生的作用效應位于構件承載力包絡線之內，承載能力極限狀態(tài)驗算滿足規(guī)范要求。 最大抗力及對應內力圖 圖 (Mp) 最小抗力及對應內力圖 圖 (Mp) 持久狀況正常使用極限狀態(tài) 計算 預應力混凝土連續(xù)梁在各個受力階段均有其不同受力特點。從一開始施加預應力，其預應力鋼筋和混凝土就開始處于高應力下。為保證構件在各個階段的安全，除了要進行強度驗算外，還必須對其施工和使用階段的應力情況分別進行驗算。 桂林理工大學本科畢業(yè)設計論文 30 正截面抗裂驗算 正截面抗裂應對構件正截面混凝土的拉應力進行驗算，并應符合下列要求： 1）作用短期效應組合 根據(jù) JTG— 2020《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》中第 條控制，σ 0st pc????。 計算結果見圖 11，單元上緣出現(xiàn)最小整應力為 ，單元下緣出現(xiàn)最小正應力為 ，滿足設計要求 短期效應組合上緣最小正應力及下緣最小正應力 圖 (Mp) 2）作用長期效應組合。正截面混凝土拉應力根據(jù) JTG— 2020《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》中第 條控制， σ lt－σ pc≤ 0即混凝土正截面不出現(xiàn)拉應力。計算結果如圖 12所示。單元上緣出現(xiàn)最小正應力為 ，單元下緣出現(xiàn)最小正應力為 ，未出現(xiàn)拉應力，滿足設計要求。 長期效應 組合上緣最小正應力及下緣最小正應力 圖 (Mp) 斜截面抗裂驗算 斜截面抗裂應對構件斜截面混凝土的主拉應力 tp? 進行驗算，并應符合下列要求： 全預應力混凝土構件，在作用（或荷載）短期效應組合下 預制構件 tktp ?? （ 1） 現(xiàn)場澆筑（包括預制拼裝）構件 tktp ?? = = 混凝土斜截面主拉應力最大值為 滿足規(guī)范要求。 桂林理工大學本科畢業(yè)設計論文 31 混凝土斜截面主拉應力 圖 (Mp) 使用階段預應力混凝土受壓區(qū)混凝土最大壓應力驗算 按持久狀態(tài)設計的預應力混凝土受彎構件，尚應計算其使用階段正截面混凝土的法向正應力，受拉鋼筋的拉應力及斜截面主應力。根據(jù) JTG— 2020《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》第 條控制：使用階段預應力混凝土受彎構件正截面混凝土的壓應 力，應符合下列規(guī)定：受壓區(qū)混凝土的最大壓應力未開裂構件 σ kc+σpt≤ = =，允許開裂構件 σ cc≤ 。 計算結果如圖 14 所示上、下緣的最大壓應力分別為 、 滿足規(guī)范要求 正截面混凝土的法向正應力 圖 (Mp) 預應力鋼筋中的拉應力驗算 ktPEp ??? ? (1) pkpep ???? （ 2） 式中 PE? —— 預應力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值； pe? —— 受拉區(qū)預應力鋼筋扣除全部預應力損失后的有效應力； kt? —— 混凝土法向拉應力， p? —— 預應力鋼筋應力。 混凝土的主壓應力驗算 在基本組合條件下，斜截面混凝土主壓應力根據(jù) JTG— 2020《公路鋼筋混凝土及預桂林理工大學本科畢業(yè)設計論文 32 應力混凝土橋涵設計規(guī)范》第 條控制：使用階段預應力混凝土受彎構件正截面混凝土的主壓應力，應符合下列規(guī)定：σ cp≤ = =。計算結果如圖 15所示，截面最大主壓應力為 滿足規(guī)范要求。 正截面混凝土的主壓應力 圖 (Mp) 短暫狀況預應力混凝土受彎構件應力驗算 預應力混凝土受彎構件按短暫狀況計算時 , 預應力鋼筋應扣除相應階段的預應力損失，荷載采用施工荷載，截面性質采用凈截面。在預應力和構件自重等施工荷載作用下截面邊緣混凝土的法向應力應符合下列規(guī)定： 1 壓應力 39。 cktcc f?? = = 拉應力 σ tct≤ = =。 最大懸臂澆筑階段應力 澆筑 13 號梁單元，拼裝掛藍，懸臂澆注各箱梁梁段并張拉相應頂板縱向預應力束，懸臂澆注結束時全橋的壓應力如圖 16所示。由圖所示上、下緣最大壓應力分別為 、 滿足容許應力 。 最大懸臂階段主壓力 圖 (Mp) 邊跨合攏階段應力 安裝排架并按施工要求進行預壓，現(xiàn)澆邊跨等高粱段，達到強度要求后，澆注邊跨合龍段，張拉邊跨底板縱 向預應力束。邊跨合攏結束時全橋的壓應力如圖 17所示。由圖所示上、下緣最大壓應力分別為 、 ，滿足容許應力 。 桂林理工大學本科畢業(yè)設計論文 33 邊跨合攏階段主壓力 圖 (Mp) 中跨合攏階段應力 拼裝中跨合龍吊架，焊接合龍段骨架，綁扎合龍段鋼筋，澆注中跨合龍段，張拉中跨底板縱向預應力束和剩余次中跨底板縱向預應力束。中跨合攏結束時全橋的壓應力如圖 18所示。由圖所示上、下緣最大壓應力分別為 、 MPa、滿足容許應力 。 中跨合攏階段主壓力 圖 (Mp) 橋面鋪裝階段應力 橋面鋪裝、等橋面系安裝完畢大橋建成后的全橋恒載應力如圖 19 所示。由圖所示上、下緣最大壓應力分別為 、 、滿足容許應力 。 橋面鋪裝階段主壓力 圖 (Mp)