【正文】 在上緣布置力筋 N 上 以抵抗負(fù)彎矩時(shí)： 當(dāng)由上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí)pepAKeMn ?1m in ????下上上 （ 420） 當(dāng)由下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí)pepAKeMn ?1m a x ?????下上上 （ 421） 當(dāng)按上緣和下緣的壓應(yīng)力的限制條件計(jì)算時(shí) (求得預(yù)應(yīng)力筋束數(shù)的最大值 )。39。 應(yīng)力束的布置要考慮施工的方便，也不能像鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中任意切斷鋼筋那樣去切預(yù)應(yīng)力束，而導(dǎo)致在結(jié)構(gòu)中布置過(guò)多的錨具。論文 24 筋的應(yīng)力松弛、混凝土的收縮與徐變等。 注意此時(shí)計(jì)算 Np時(shí)應(yīng)考慮摩阻損失 1l? 、錨具變形及鋼筋回縮 2l? 的影響。論文 26 收縮徐變損失 由混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力損失6l?，這種損失可由以下公式計(jì)算： pspcEPcspl ttttEt ?? ????? 151 )],),([)( 006 ? ?? （ （ ） pspcEPcspl ttttEt39。, 1ieps??? （ ） 式中： )(6tl? 、 )(639。 4 多個(gè)偶然作用不同時(shí)參與組合。永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用準(zhǔn)永久值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為： 211mnld Gik j QjkijS S S??????? 桂林理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)從一開(kāi)始施加預(yù)應(yīng)力，其預(yù)應(yīng)力鋼筋和混凝土就開(kāi)始處于高應(yīng)力下。 長(zhǎng)期效應(yīng) 組合上緣最小正應(yīng)力及下緣最小正應(yīng)力 圖 (Mp) 斜截面抗裂驗(yàn)算 斜截面抗裂應(yīng)對(duì)構(gòu)件斜截面混凝土的主拉應(yīng)力 tp? 進(jìn)行驗(yàn)算，并應(yīng)符合下列要求： 全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下 預(yù)制構(gòu)件 tktp ?? （ 1） 現(xiàn)場(chǎng)澆筑（包括預(yù)制拼裝）構(gòu)件 tktp ?? = = 混凝土斜截面主拉應(yīng)力最大值為 滿足規(guī)范要求。 正截面混凝土的主壓應(yīng)力 圖 (Mp) 短暫狀況預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件應(yīng)力驗(yàn)算 預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件按短暫狀況計(jì)算時(shí) , 預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失，荷載采用施工荷載，截面性質(zhì)采用凈截面。 桂林理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 橋面鋪裝階段主壓力 圖 (Mp) 。邊跨合攏結(jié)束時(shí)全橋的壓應(yīng)力如圖 17所示。論文 32 應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》第 條控制：使用階段預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件正截面混凝土的主壓應(yīng)力，應(yīng)符合下列規(guī)定：σ cp≤ = =。計(jì)算結(jié)果如圖 12所示。圖 顯示，由荷載產(chǎn)生的作用效應(yīng)位于構(gòu)件承載力包絡(luò)線之內(nèi)，承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算滿足規(guī)范要求。永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用頻率值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為： 111mnsd G ik j Q jkijS S S??????? 式中 sdS — 作用短期效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值； 1j? — 第 j 個(gè)可變作用效應(yīng)的頻率值系數(shù)，汽車荷載（不計(jì)沖擊力） 1? =，人群荷載 1? =，風(fēng)荷載 1? =，溫度梯度作用 1? =，其他作用 1? =； 1j QjkS? — 第 j 個(gè)可變作用效應(yīng)的頻率值。 2 當(dāng)可變作用的出現(xiàn)對(duì)結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)件產(chǎn)生有利影響時(shí)，該作用不應(yīng)參與組合。39。ξ pepkpef ?? )( ? （ MPa） 式中：ψ —— 張拉系數(shù)，一次張拉時(shí)，ψ =；超張拉時(shí)，ψ =； ξ —— 鋼筋松弛系數(shù)， I級(jí)松弛（普通松弛），ξ =； II 級(jí)松弛 （低松弛），ξ =； pe? —— 傳力錨固時(shí)的鋼筋應(yīng)力，對(duì)后張法構(gòu)件 pe? = con? 1l? 2l? 4l? ； 對(duì)先張法構(gòu)件， pe? = con? 2l? 。論文 25 ?? pc? —— 在先張拉鋼筋重心處，由后張拉各批鋼筋而產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力； EP? —— 預(yù)應(yīng)力鋼筋與混凝土彈性模量比。 鋼束在橫斷面中布置時(shí)直束靠近頂板位置 ,直接錨固在齒板上 ,彎束布置在腹板上 ,便于下彎錨固 . 桂林理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)論文 22 擬 采用 φ 鋼絞線，單根鋼絞線的公稱截面面積 Ap1=139mm2,抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fpk=1860MPa,張拉控制應(yīng) 力 取 σ con== 1860=1395MPa,預(yù)應(yīng)力損失按張拉控 制應(yīng)力的 25%估算。下n 根。 公式 （ 1） 變?yōu)樯仙?WMp min??? （ 410） 公式 （ 3） 變?yōu)橄孪?WMp max?? （ 411） 由預(yù)應(yīng)力鋼束產(chǎn)生的截面上緣應(yīng)力 上p? 和截面下緣應(yīng)力 下p? 分為三種情況討論： 截面上下緣均配有力筋 Np上 和 Np下 以抵抗正負(fù)彎矩，由力筋 Np上 和 Np下 在截面上下緣產(chǎn)生的壓應(yīng)力分別為： 上上 下下下上 上上上 ppppp WeNANW eNAN ????? （ 412） 桂林理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)這忽略實(shí)際上存在的雙筋影響時(shí)（受拉區(qū)和受壓 區(qū)都有預(yù)應(yīng)力筋）會(huì)使計(jì)算結(jié)果偏大，作為力筋數(shù)量的估算是允許的。 橫向分布系數(shù)的考慮 荷載橫向分布指的是作用在橋上的車輛荷載如何在各主梁之間進(jìn)行分配，或者說(shuō)各主梁如何分擔(dān)車輛荷載。論文 12 考慮的問(wèn)題。 恒載內(nèi)力計(jì)算 （ 1）第一期恒載（結(jié)構(gòu)自重） 恒載集度 1 1 2 3( 8 0 1 0 1 0 )G A A A ?? ? ? ? ? ? ? （ 2第二期恒載 包括結(jié)構(gòu)自重、橋面二期荷載 懸臂澆筑階段內(nèi)力 澆筑 13號(hào)梁?jiǎn)卧?，拼裝掛藍(lán)，懸臂澆注各箱梁梁段并張拉相應(yīng)頂板縱向預(yù)應(yīng)力束，懸臂澆注結(jié)束時(shí)全橋的恒載內(nèi)力如圖 4所示 桂林理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) ③ 施工段數(shù)應(yīng)與主要施工過(guò)程相協(xié)調(diào)，以主導(dǎo)施工為主形成工藝組合。 非預(yù)應(yīng)力鋼筋：直徑≥ 12mm 的用Ⅱ級(jí)螺紋鋼筋，直徑 12mm 的用Ⅰ級(jí)光圓鋼筋。箱梁腹 板 主要承受截面剪 力 和主拉應(yīng)力。橋梁總體布置圖如圖 示。其中等截面及變截面是目前我國(guó)預(yù)應(yīng) 力混 凝土連 續(xù) 梁橋 采 用 最 多的 截 面形 式 。 拱橋的主要優(yōu)點(diǎn)有：①跨越能力較大；②能充分就地取材，與混凝土梁式橋相比，可以節(jié)省大量的剛才和水泥；③耐久性能好，維修、養(yǎng)護(hù)費(fèi)用少；④外形美觀；⑤構(gòu)造簡(jiǎn)單。 ⑧ 此 橋型可進(jìn)一步增大跨徑，上部結(jié)構(gòu)不斷輕型化且連續(xù)長(zhǎng)度可增長(zhǎng)，此可進(jìn)一步簡(jiǎn)化預(yù)應(yīng)力索類型。 ② 柔性雙薄墩減小了主梁支墩凈距，能有效消減墩頂彎矩峰值。 采用材料 混凝土： C60混凝土 墩混凝土： C40 混凝土 桂林理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)桂林理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 地質(zhì)條件 橋位處地層以水平為主，上 層為卵礫石層，且有漂石，夾中粗砂層，厚度 3米，極限摩阻力 60kpa，基本容許承載力 400Kpa；其下為石灰石，弱風(fēng)化，巖石單軸極限抗壓強(qiáng)度 KPaRa 1500? 。 ⑴ 結(jié)構(gòu)特點(diǎn)： ① 選用雙肢薄壁剛構(gòu)橋，橋型新穎簡(jiǎn)潔輕巧，外形美觀，橋凈空大，橋下 視野開(kāi)闊。 ⑦ 由于無(wú)支座，省掉了施工中體系轉(zhuǎn)換和墩上的臨時(shí)固結(jié)措施。一次，可以充分利用主拱截面材料的強(qiáng)度 ，使跨越能力增大。論文 5 第二章 結(jié)構(gòu)的尺寸擬定 順橋向尺寸的擬定 預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁以受力體系來(lái)分 ， 有等截面 、 變截面連續(xù)梁橋 、 桁架連續(xù)梁 橋，連續(xù) 剛構(gòu)梁橋及 V 形墩連續(xù)梁橋等。變高度梁的梁高與最大跨徑之比 ， 在跨中截面一般為 1/30～ 1/60， 支點(diǎn)截面可選用 1/15～ 1/20，在本設(shè)計(jì)，跨中截 面處梁高為 m，支座處梁高為 8 m。本設(shè)計(jì)中懸臂板長(zhǎng)度取為 m。 帶肋鋼筋應(yīng)符合《鋼筋混凝土用熱軋帶肋鋼筋》 GB149991 的規(guī)定、光圓鋼筋應(yīng)符合《鋼筋混凝土用熱軋光圓鋼筋》 GB149991 的規(guī)定。 ② 分段應(yīng)盡量使各段工程量大致相等，以便于施工組織節(jié)奏流暢，使施工均衡。 主梁內(nèi)力計(jì)算 根 據(jù)梁跨結(jié)構(gòu)縱斷面的布置，并通過(guò)對(duì)移動(dòng)荷載作用最不利位置，確定控制截面的內(nèi)力，然后進(jìn)行內(nèi)力組合，畫出內(nèi)力包絡(luò)圖。在橋梁設(shè)計(jì)中，支座沉降工況的選取是應(yīng)慎重桂林理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)在 ― 非線性溫度 2T‖ 中，距上 緣距離 0mm 處 , 溫度值為 7℃，距上緣距離 100mm 處 ,溫度值為 ℃，距上緣距離 400mm 處 , 溫度值 為 0℃。 cdf — 混凝土抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度； pdf — 預(yù)應(yīng)力筋抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度； pA — 單根預(yù)應(yīng)力筋束截面積； b— 截面寬度 （ 2）若截面承受雙向彎矩時(shí)，需配雙筋的，可據(jù)截面上正、負(fù)彎矩按上述方法分別計(jì)算上、下緣所需預(yù)應(yīng)力筋數(shù)量。 一般情況下，由于梁截面較高，受壓區(qū)面積較大，上緣和下緣的壓應(yīng)力不是控制因素，為簡(jiǎn)便計(jì)，可只考慮上緣和下緣的拉應(yīng)力的這個(gè)限制條件 (求得預(yù)應(yīng)力筋束數(shù)的最小值 )。上n 根束，則下部束也要相應(yīng)增配 39。論文 21 27 27 0 70 70 0 28 0 71 0 28 28 0 71 71 0 29 0 72 0 29 29 0 72 72 0 30 0 73 0 30 30 0 73 73 0 31 0 74 31 31 0 74 74 32 0 75 32 32 0 75 75 33 0 76 33 33 0 76 76 34 0 77 34 34 0 77 77 35 78 35 35 78 78 36 79 36 36 79 79 37 80 37 37 80 80 38 81 38 38 81 81 39 82 39 39 82 82 40 83 40 40 83 83 41